Случай постоянной нагрузки

Начнем со случая постоянной нагрузки на диск, что соответствует циркуляции, постоянной по длине лопасти, так что имеется лишь два продольных вихря — концевой и комлевый (см. разд. 2.7.2). Пренебрегая поджатием струи, будем считать, что система вихрей представляет собой круговой цилиндр, отходящий вниз от диска винта. Спиралевидные концевые вихри образуют на цилиндре слой, который удобно представить непрерывно распределенными вихревыми кольцами, к которым из условия сохраняемости вихрей добавляют слой прямолинейных вихрей, располагающихся вдоль образующих цилиндра, а также комлевый вихрь на оси цилиндра. Параллельные оси цилиндра вихри не дают нормальной к плоскости диска индуктивной скорости, которая, таким образом, определяется лишь вихревыми кольцами интенсивности у. [c.470]

Вебер также подробно исследовал зависимость между мгновенной деформацией и следующим за ней упругим последействием как функцию предыдущих нагружений, природа и время действия которых сильно влияют как на первичную, так и на вторичную деформацию. Эти работы положили начало исследованию памяти как параметра в механике твердого тела. Вебер подчеркивал, что уравнение (2.14) является эмпирическим, так как оно вначале было получено для случая постоянной нагрузки, а затем использовалось для переменной нагрузки. Он оправдывал это расширение сферы применимости медленным характером вторичной деформации. [c.87]

В качестве примера рассмотрим случай постоянной нагрузки P t) — Pq, действующей на штамп, форма поверхности которого описывается функцией /(ж) = x / 2R). Условие (7.91) при этом, очевидно, выполнено. Для определения размера площадки контакта в произвольный момент времени воспользуемся уравнением, следующим из (7.90) [c.399]

Для аналитической аппроксимации кривых накопления вязкой деформации во времени используем уравнение (1.38), Приняв по аналогии со случаем постоянной нагрузки к=п и подставив в (1.38) значение 03 согласно (1.48), получим [c.17]

Из графика на рис. 12, а находим, что для случая постоянной нагрузки Кп 0,05. [c.326]

Таким образом, с известным приближением график допускаемых напряжений [р может быть получен таким путём (фиг. 639) ординату точки Т делим на коэффициент запаса а ординаты точек О и Е — на Ад<х д полученные точки соединяем прямыми линиями (фиг. 640). При таком построении влияние а д и постепенно падает от симметричного цикла к случаю постоянной нагрузки. Ординаты прямой ОТ (фиг. 640) представляют собой величины допускаемых напряжений р для различных случаев соотношений и / шах [c.754]

Для случая постоянной нагрузки допускаемое напряжение [c.754]

Рассмотрим случай постоянной нагрузки Р(0= о-Обозначая [c.200]

СЛУЧАЙ постоянной НАГРУЗКИ [c.277]

В качестве примера рассмотрим случай постоянной нагрузки, распределённой по всей площади пластинки (рис. 77, б). Вычисляя интегралы [c.245]

В работе [К14] рассмотрены два специальных случая вычисления Ог. Первый — это случай постоянной нагрузки /(х, /) = /,о здесь опять появляются затабулированные интегралы [c.119]

Рассмотрим частный случай внешней нагрузки, (t, х) = = Рб (х) Н (1 То), где б х) — функция Дирака, Н t) — единичная функция Хевисайда. Иными словами, в момент времени i = То к стрингеру прилагается сосредоточенная в начале координат X = о сила величины Р (которая затем остается постоянной во времени). [c.140]

Все изложенные выще модели продвижения трещины при введении в цикл нагружения выдержки с постоянной нагрузкой представлены схематически (рис. 7.25). Случай вязкого подрастания трещины с формированием в изломе усталостных бороздок показан на рис. 7.25а в виде последовательности процессов затупления верщины трещины и увеличения зоны пластической деформации, а хрупкое подрастание трещины — на рис. 7.256. В зависимости от доминирования процесса зату- [c.380]

Можно, наконец, представить и тот случай, когда для некоторых значений угла поворота f инерциальная кривая S совсем утеряет смысл. На практике такое положение вещей мы наблюдаем, например, для агрегатов, у которых при М =0 и любом возможном значении кинетической энергии Т последовательно чередуются промежутки изменения угла поворота, в которых Мд > с промежутками, в которых Мд < М . Примером может служить паровая машина, работающая на постоянную нагрузку [211. [c.249]

По характеру нагружения различают три основные расчетные случая. Случай I. Статическая нагрузка. Пружины подвергаются постоянной нагрузке или периодическим нагрузкам с плавным изменением величины нагрузок. [c.159]

Статический расчет для каждого случая нагрузки производится отдельно (постоянные нагрузки, статическая заменяющая сила в вертикальном и го ризонтальном направлениях, двойной момент короткого замыкания, температура и усадка). [c.206]

Для вала постоянного сечения с постоянной нагрузкой последовательность (318) является точным решением уравнения (317), а полученная с помощью формулы (319) критическая частота вращения совпадает с точной для этого случая формулой (306). [c.288]

Полученная разрешающая система дифференциальных уравнений (3.139) достаточно проста и позволяет без особых трудов построить фундаментальные и частные решения для случая постоянных по длине жесткостей S, Z) и нагрузки р [c.118]

Для случая регулирования нагрузки турбины регулирующими клапанами при постоянном начальном давле- [c.482]

Рассмотрим теперь случай работы винта при полете вперед,, полагая, что на лопасти действуют периодические нагрузки. При сосредоточении нагрузки в одной точке по хорде распределение нормальных к диску винта сил давления может быть описано такой же, как и в случае постоянной нагрузки, формулой [c.849]

Рассмотрим теперь несущий винт на режиме установившегося полета вперед с некоторым значением характеристики режима полета Хотя при этом высшие гармоники нагрузок весьма велики и существенно влияют на шум вращения, для изучения влияния продвижения винта вперед на шумоизлучение, временно, ограничимся случаем постоянной нагрузки. Как и ранее, распределим по диску винта систему вертикально направленных акустических диполей, которые теперь будут перемещаться в направлении отрицательной оси х со скоростью, соответствующей числу Маха М = С этой же скоростью будем перемещать и точку наблюдения. Звуковое давление движущегося вертикального диполя определяется формулой [c.847]

Комбинируя эти два выражения, получаем дифференциальное уравнение для скорости ползучести u" = de /dt для случая постоянной нагрузки (а/= onst) [c.628]

При изучении вопроса о концентрации напряжений около щелей и трещин значительный интерес представляет решение смешанных задач теории упругости для неклассических областей типа полосы (слоя). В математическом отношении эти задачи очень трудны. Однако начатое около десяти лет назад систематическое исследование этого вопроса привело к созданию эффективных методов решения задач такого класса (В. М. Александров, И. И. Ворович, Н. Н. Лебедев, Я. С. Уфлянд и др.). Методами операционного исчисления эти задачи довольно легко сводятся к решению интегральных уравнений первого рода с нерегулярным ядром. Наибольший эффект в нахождении удобных для практического использования решений этих уравнений был достигнут при использовании специфичных асимптотических методов. Начало исследований вопроса равновесия трещин в полосе было положено И. А. Маркузоном (1963). В. М. Александров (1965) исследовал равновесные трещины вдоль полосы или слоя, где интегральное уравнение строится для функции, определяющей форму трещины. Им получено приближенное решение путем разложения ядра уравнения в ряд при больших отношениях толщины к размеру трещины и получены зависимости нагрузки от размеров трещины. Используя этот метод и решения уравнений Винера — Хопфа, В. М. Александров и Б. И. Сметанин (1965, 1966) получили выражение для коэффициента интенсивности напряжений на краях равновесной трещины в слое малой толщины. Для случая постоянной нагрузки определяется связь размера равновесной трещины с действующей нагрузкой. Аналогичное решение получено для дискообразной трещины в слое конечной толщины. В. М. Ентов и Р. Л. Салганик (1965) рассмотрели в балочном приближении задачу Ь полубесконечной трещине, проходящей по средней линии полосы, причем для нагрузок, приложенных к берегам трещины, задача сводится к рассмотрению расслаивания под действием нормальной или тангенциальной силы. В этой работе с помощью метода Винера — Хопфа получено выражение для коэффициента интенсивности напряжений для достаточно больших и достаточно малых значений отношения расстояния от конца трещины до точки приложения силы к полуширине полосы. Используя аналитический метод, развитый В. М. Александровым и И. И. Воровичем (1960) при исследовании контактных задач для слоя большой относительной толщины, Б. И. Сметанин (1968) рассмотрел задачу о продольной щели в клине, а также плоскую и осесимметричную задачи о продольной щели в слое при различных условиях на гранях клина и слоя. Для щели, расположенной симметрично относительно граней клина (слоя), и нормальной нагрузки, приложенной к поверхности щели, получены формулы для определения поверхности щели. Коэффициент интенсивности напряжений выражается в виде асимптотического ряда по степеням безразмерного параметра. [c.383]

Допускаемые напряжения изменяются в зависимости от рода нагрузки. Трем случаям нагрузки и относящимся к ним допускаемым напряжениям соответствуют в сущности три величины прочности, именно временное сопротивление при постоянной нагрузке, при переменной нагрузке и то же при колебательной нагрузке (Вей-раух). В соответствии с данными испытаний на усталость эти величины находятся в отношении 2 (1—1,2) 1. Предел усталости (разрушающее напряжение при колебательной нагрузке) очень сильно приближается к пределу упругости. Поэтому (согласно Фёпплю) допускаемое напряжение в случае третьем должно быть взято равным половине такового для первого случая, т. е. оно доходит до четверти предела упругости (пропорциональности). Для случая второго значение допускаемого напряжения должно быть выбрано равным от 1 до 1,2 такового для случая третьего. Таким образом для случая постоянной нагрузки и простого металла допу- [c.235]

Для случая постоянной тепловой нагрузки на охлаждаемом цилиндре (= onst) можно рассчитать температуру поверхности цилиндра [c.304]

Здесь знак -(- относится к случаю постоянной силы, а знак — — к фиксированным захватам. Поток энергии в вершину трещины можно вычислить, если на продолжении заданного разреза ввести мысленный разрез, на поверхностях которого действуют сильно меняющиеся напряжения, возникающие в сплошной среде около кромки разреза от действия внешней нагрузки. При продвижении разреза на единицу площади указанные поверхности мысленного разреза отходят одна от другой и работа сил аус1х на перемещениях V дает искомый поток энергии [c.329]

Деформации некоторых материалов и напряжен яя в них изменяются во времени это явление называется ползучестью. Если к такому материалу приложена постоянная нагрузка, то его деформация сначана нарастает быстро, а затем все медленнее — пока совсем не прекратится такой частный случай полку-чести называется последействием. Если после снятия нагрузки через некоторый промежуток времени п( р-воначальные размеры тела полностью восстанавли] а-ются, то такое состояние называется упругим пос.ю-действием. [c.42]

Такой случай, например, может представиться при постоянной нагрузке, когда (O= onst, и кусочно-монотонном изменении передаточного отношения у (О, заданного следующим образом [c.288]

Зубчатые колеса, подвергаемые термической или химико-термической обработке после нарезания зубьев. Объемная закалка с низким отпуском без предварительного образования науглероженной корки не обеспечивает высокой твердости рабочих поверхностей зубьев и высокой вязкости их сердцевины. При поверхностной закалке т. в. ч, могут возникать значительные остаточные напряжения растяжения в поверхностном слое во избежание этого необходима тщательная экспериментальная отработка режима закалки для каждого частного случая. Цианированные и азотированные зубчатые колеса не уступают цементованным по сопротивляемости контактным напряжениям при постоянной нагрузке, но не выдерживают значительных перегрузок вследствие малой толщины твердого поверхностного слоя. Азотирование зубчатых колес обычно применяют в случаях, когда неосуществимо шлифование зубьев (например, внутренних), и поэтому необходимо уменьшать до минимума коробление зубчатых колес при термообработке. [c.408]

PRs = FRiioi —Ог). (15) В зависимости от величины радиуса R3, при постоянной нагрузке сила Р может оказаться и слишком большой и слишком маленькой. При большой силе Р передача будет сильно натянута, в результате чего при работе могут возникать зоны покоя на дуге обхвата Это нежелательно, так как в этом случае при передаче одного и того же момента напряжения 01 и 02 будут выше, чем в случае без зон покоя (когда угол скольжения равен углу обхвата). Возможен и такой случай, когда при произвольно выбранном радиусе натягивающая сила Р окажется недостаточной для передачи заданного момента и возникнет пробуксовка. Следовательно, существует оптимальное значение радиуса Rs, при котором натягивающая сила Р будет ровно такой, какая необходима для того, чтобы дуга скольжения была равна дуге обхвата. [c.212]

Эта зависимость может быть установлена экспериментально. На фиг. 102 и фиг. 103 приведены опытные кривые, полученные в ЦНИИТМАШ устанавливаюш,ие зависимость q=f n2) при П1 = 1000 об/мин для случая, когда нагрузка (крутяш ий момент) меняется пропорционально Дг (фиг. 102) и когда нагрузка постоянна, AI= onst (фиг. 103). [c.150]

Уравнение (4.81) применяется для - оиределення амплитуды деформации при высокотемпературной малоцикловой усталости, оно не предназначено для расчета концентрации деформаций относительно направленной деформации. Однако можно считать, что при циклической дефор.мации закономерности концентрации напряжений и деформаций ползучести и упруго-пластической деформации по существу не отличаются от соответствующих закономерностей при направленной деформации. Как бы то ни было, рационально определять деформацию с помощью уравнения (4.81) по пересечению кривой циклическое напряжение—деформация с гиперболой е = (5 /о) /С в для случая упруго-пластической деформации. Необходимо обратить внчмание, что при определении номинальной деформации ползучести с использованием изохронных кривых напряжение—деформация, полученных исходя из кривых ползучести при постоянной нагрузке (см. например, рис. 4.7) она часто отличается от деформации, полученной при циклическом напряжении. [c.119]

Способы инределения аидатливости образцов с трещиной позволяют непосредственно измерять количество энергии, затрачиваемой на микроскопические процессы, протекающие в материале при росте трещины. Рост трещины обычно происходит при двух различных условиях. Во-первых тело подвергается действию постоянной нагрузки, например постоянного веса, а во-вторых, постоянной деформации. Ниже описан принцип определения поверхностной энергии разрушения по податливости образцов с трещиной при условии постоянства деформации. Можно, однако, показать, что этот случай эквивалентен условию постоянства напряжения [8]. [c.57]

Особое мёсто среди различных способов загружения стержня занимает случай, когда оно осуществляется с помощью реакции струи газа или жидкости, вытекающих из одного конца стержня. Возникающая сила, сжимая стержень, остается направленной по касательной к стержню (рис. 16) и поэтому относится к разряду следящих сил. Отметим, что в этот разряд попадает и рассмотренное в 6 гидростатическое давление. И оба эти случая отвечают некЬнсервативности внешнего нагружения 3] работа таких сил на производимых перемещениях зависит от пути. Однако случай реактивной нагрузки отличается тем, что для ее, под-держания требуется постоянная подкачка энергии извне. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...