Торможение противодавлением

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

По мере уменьшения противодавления увеличивается разгон сверхзвукового потока, а следовательно, и интенсивность его торможения, результатом чего является рост потерь. Обратное явление наблюдается при увеличении противодавления. [c.73]

Определим такое значение давления в резервуаре, при котором сопло заперто при истечении воздуха в атмосферу с противодавлением Рн = 1,013-10 Па, а в его критическом сечении располагается прямой скачок уплотнения. Для этого используем зависимость между давлением торможения / и давлением в критическом сечении [c.111]

При работе на частичных нагрузках характер температурного поля в ЦВД мало меняется. В зоне малых нагрузок и на холостом ходу в турбинах конденсационных и особенно с противодавлением (типа Р) температура в концевой части цилиндра может подниматься из-за работы последней ступени в режиме торможения. [c.37]

Нагрузочное (тормозное) давление в цилиндре 21 устанавливается переливным клапаном 36. Кран 25 служит для соединения между собой полостей тормозного цилиндра 27 при выключенном торможении клапаном 36 (противодавление на холостом ходе поршня 26), 11 п 13 — манометры, 12 и — датчики давления или индикаторы давления. [c.480]

В случае линейного изменения величины проходного сечения / дроссельной щели золотника по времени t, отсчитываемом от момента начала торможения, последнее происходит с постоянным замедлением, что соответствует постоянному давлению р в полости торможения (предполагаем, что жидкость из золотника без противодавления сливается в бак) в течение всего времени торможения. [c.46]

В случае торможения с помощью конического выступа на поршне (фиг. 259) противодавление определится по формуле [c.390]

Аналогичное явление происходит и при ударе, который испытывает воздушный поток, пересекая фронт скачка уплотнения. Правда, здесь в отличие от пограничного слоя сверхзвуковой поток тормозится противодавлением во фронте скачка. Каждая частица потока внезапно встречается с действием этого противодавления и теряет некоторую скорость. Но если бы противодавление нарастало постепенно или хотя бы в несколько приемов, то эта частица по мере торможения сжималась бы, уменьшаясь в размерах, ввиду чего испытывала бы меньшее суммарное торможение. [c.37]

Статическое давление на начальном участке канала, так же как и полное давление, снижается, подтверждая тем самым наличие интенсивного ускорения потока. Далее идет торможение потока с преобразованием кинетической энергии в потенциальную, причем в конце сверхзвуковой зоны наблюдается небольшое снижение давления. Впрыск воды не изменил характер рассматриваемых зависимостей. В выходном сечении первой ступени пароохладителя относительное статическое давление оказалось равным противодавлению, что подтверждает дозвуковой характер течения на выходном участке. [c.134]

В заключение следует отметить, что поскольку начало интервала нестабильности в деформированной струе (место расположения стационарного скачка уплотнения при торможении струи резонатором) зависит от величины противодавления, а следовательно, и от глубины резонатора (об этом будет подробнее сказано в гл. 5), то приведенные рекомендации по выбору параметра I справедливы лишь для конкретных соотношений между А, ( с и /р. Поэтому при выборе величины / для излучателей с другими основными размерами приходится экспериментально определять наилучшее расположение кромки резонатора по отношению к соплу. [c.34]

Если это противодавление превысит усилие, передаваемое от педали тормоза на поршни и уравновешивание пружины, то диафрагма прогнется и сожмет пружину, что вызовет закрытие впускного клапана. Таким образом механизм оказывает следящее действие, т. е. увеличивает или уменьшает интенсивность торможения в соответствии с усилием, прикладываемым водителем к тормозной педали. Одновременно водитель, нажимая на педаль, по силе противодавления ощущает, насколько резко он производит торможение автомобиля. [c.225]

В третьем случае приведенная скорость в критическом сечении сверхзвукового сопла равна единице, а в расширяющейся части сопла происходит плавное торможение потока. Приведенная скорость на срезе суживающегося сопла также равна единице, причем статические давления в струях одинаковы (р[ =Р1). С ростом противодавления в этом случае начинают одновременно уменьшаться [c.207]

Анализ системы уравнений эжекции и дополнительных условий, определяющих критические режимы, показывает, что при смешении газов, имеющих одинаковые физические свойства и теплосодержания торможения, критические режимы могут быть реализованы во всем возможном диапазоне изменения характерного отношения давлений. При смешении одинаковых газов с различными теплосодержаниями торможения, а также различных газов с одинаковыми и различными теплосодержаниями, работа эжектора на критических режимах возможна лишь в некоторой области изменения характерных отношений теплосодержаний и давлений. В ряде случаев при уменьшении противодавления еще до наступления [c.208]

Параметры торможения будем считать не меняющимися во времени, что обеспечивается большими размерами емкости по сравнению с 5 и что является необходимым условием стационарности истечения. При фиксированных параметрах торможения в зависимости от давления (противодавления) в пространстве, куда истекает двухфазная жидкость, будут реализовываться разные расходы то. Ограничимся адиабатическими процессами истечения [c.276]

Рассмотрим истечение из сопла Лаваля при уменьшении противодавления. Считаем, что параметры торможения и форма сопла фиксированы. [c.115]

Прием состава производится, когда шток тормоза-захвата и толкатель находятся в переднем крайнем положении, колодочный тормоз толкателя расторможен, клык сцепки толкателя находится в верхнем положении. Прибывающий состав сцепляется с тормозом-захватом и, перемещаясь по инерции, действует на шток гидроцилиндра. Образовавшееся в поршневой полости 3 гидроцилиндра тормоза-захвата противодавление обеспечивает торможение состава и разгон толкателя. Толкатель разгоняется [c.43]

Основным фактором, влияющим на процесс торможения, является относительное открытие выхода жидкости, величина которого определяется радиальным и осевым размерами выступов золотника управления и реверсивного золотника, дросселями регулирования паузы и движения реверсивного золотника, передаточным механизмом и, наконец, чувствительностью предохранительного клапана. При определении размеров золотника следует выбирать их с таким расчетом, чтобы первоначальное открытие выхода было по возможности большим тогда противодавление получается меньшим при установившемся режиме движения стола, а относительное открытие в начале торможения резко падает в течение двух или трех фаз волнового пробега. Надо подчеркнуть, что дроссели регулирования паузы и движения реверсивного золотника влияют на процесс торможения не только на данной стороне, но, в основном, на процесс торможения на другой стороне. [c.246]

Истощенный ионит поступает в запасной бункер 5, расположенный на верхней крышке регенерационной колонны. Ионит движется по трубопроводу, в котором отсутствуют регулирующие клапаны (во избежание торможения или ограничения потока ионита). Поток ионита прекращается автоматически под действием противодавления, содержащегося в запасном бункере 6 после заполнения его ионитом. Когда ионит из бункера перейдет в регенерационную колонну и бункер опорожнится, транспорт ионита возобновляется автоматически. Так как подача ионита в регенерационную колонну производится чаще вследствие меньшей продолжительности цикла регенерации, то всегда имеется непрерывное движение ионита из рабочего аппарата в регенерационную колонну. [c.294]

Компрессор, приводимый в действие от двигателя, подает сжатый воздух под давлением 5—6 ат. Сжатый воздух собирается в ресивере и подается через соответствующие регуляторы к тормозному цилиндру. Так как давление в пневматическом тормозе в 10 раз больше по сравнению с давлением в вакуумных установках, можно обойтись тормозными цилиндрами значительно меньших размеров. Небольшие размеры тормозных цилиндров дают возможность устанавливать в автомобилях высокой проходимости на каждом колесе свой цилиндр. Высокое давление создает большую скорость воздуха и уменьшает время срабатывания тормоза. Для управления тормозом необходим клапан, который создает на педали противодавление, пропорцио-па.чьное силе торможения. [c.519]

Торможение в пневмоприводах осуществляется различными средствами [1, 36, 181 и др. ]. Обычно это происходит за счет повышения противодавления посредством специальных тормозных устройств. Тормозные устройства бывают внутренние и внешние, некоторые из них в виде примера показаны на рис. 102. Наиболее распространенный тип внутреннего тормозного устройства показан на рис. 102, а. Сжатый воздух из магистрали поступает в рабочую полость через обратный клапан 1, из выхлопной полости воздух выходит главным образом по кольцевому каналу и частично через переменный дроссель 4. Когда поршень 2 перекрывает манжетой 3 центральный канал, воздух выходит только через дроссель 4 малого сечения. При этом воздух в выхлопной полости сжи- [c.253]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

Давление торможения в сопле равно давлению в резервуаре, из которого подается воздух ра = 4- 10 Па). Таким образом, pJpй — (Ра/ря) (р Ра) = = 0,2962 следовательно, противодавление Рн = р ро)ро = 1,185- 10 Па. [c.111]

Если л< 1 paскачков уплотнения (см. рис. 4.10, б) и давление в струе возрастает. Линии тока в этом случае сходятся к оси потока. На рис. 4.18, б это показано на примере пристеночной линии тока А В С . [c.117]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

Как видно из графиков, при относительно высоких противодавлениях PnplPi > 0,75) распределение давлений в струе соответствует геометрии канала непосредственно за сечением горла сопла происходит плавное торможение потока, сопровождающееся восстановлением потенциальной энергии. [c.190]

На режимах с повышенным противодавлением среды (ек> >ea>Ei) коэффициенты потерь кинетической энергии возрастают незначительно, так как спектр течения в сопле практически сохраняется неизменным. Воздействие спонтанной конденсации проявляется только в том, что отношение давлений ек, при котором косые скачки размещаются в выходном сечении сопла, возрастает. При ек<ба<ет в расширяющейся части существует двухскачковая система, состоящая из конденсационного и адиабатного скачков последовательное торможение потока в двухскачковой системе приводит к уменьшению в этой группе режимов по сравнению с коэффициентами в однофазной среде. [c.225]

В схеме (рис. 17, г) предохранение гидромотора и подпорное давление создается соответственно клапанами 2 и типа Г52 во И исполнении. Применение трехпозиционного распределителя 5 с минимальной расходной характеристикой позволяет работать без подпора, когда клапан 4 переведен на разгрузочный режим (/ полон<е-ние золотника в распределителе), и с торможением в момент остановки гидромотора 3, когда насос 1 переключается в бак (//положение золотника в распределителе). При среднем положении золотника в распреде-тителе (как показано на схеме) клапаны 2 и 4 переводятся на режим разгрузки, при котором от насоса жидкость через клапан 2 отводится в бак, а гидромотор разгружается от противодавления . [c.48]

Так как за прямым скачком скорость потока дозвукО вая, то в последующей части трубы вновь происходит его ускорение до выходного сечения. На рис. 9.5 процесс изменения давления вдоль рассматриваемой трубы изображается линией AEFK, построенной для противодавления, характеризуемого точкой К. На частке АЕ осуществляется плавное торможение сверхзвукового потока, которое заканчивается торможением в прямом скачке уилотнения (линия EF), и далее идет плавное ускорение дозвукового потока с падением давления по линии FK. Чем больше значение х превышает максимальное, тем ближе ко входу располагается скачок. В случае, когда скачок располагается во входном сечении, торможение потока следует по линии АС, а расширение — по линии D. [c.254]

Для устранения указанных недостатков сжатый воздух был заменен нагнетаемым маслом, что в некоторой степени исправило положение. Были предприняты и некоторые другие шаги. Так, например, для сохранения пневмопривода как основного двигателя поворота были приняты меры по регулированию скорости движения пневмопоршня тремя различными способами, а именно 1) путем дросселирования выталкиваемого воздуха (увеличение противодавления) и созданием предварительного фиксатора, воспринимающего на себя возможный инерционный удар с последующим включением второго окончательного фиксатора 2) применением гидравлического демпфера и 3) торможением вращающейся системы в конце поворота. [c.56]

ГОСТ 6540—68 ) выбирают способ крепления определяют ход штока или плунжера, исходя из заданного перемещения штока определяют расход рабочей жидкости. При необходимости гидроцилиндры снабжаются тормозными устройствами, обеспечивающими плавное торможение механизма в конце хода (встроенные в гидроцилиндр тормозные устройства) или в любом месте при позиционировании (внешние тормозные устройства). При скоростях движения поршня или плунжера более 0,3 м/с применение тормозного устройства обязательно. Эти тормозные уетройства (см, т. 2, разд. V, п. 6) создают в конце хода поршня или в любом заданном месте противодавление в сливной гидролинии в соответствии с заданным законом 114]., / [c.311]

Следует еще учесть, что в газоструйном генераторе обратная связь (по Гартману) осуществляется путем создания в резонаторе определенного противодавления втекающей струе. При этом торможение потока, вызывающее возникновение плоского скачка и повышение давления за ним, должно влиять на режим истечения не только в конце, но и в течение всего периода наполнения, что противоречит релаксационной гипотезе. А так как противодавление возрастает, и при неизменной величине коэффициент е = Ра/ о повышается, то и максимальная скорость истечения должна уменьшаться, а угол Маха увеличиваться. Это означает, что по мере нанолнения резонатора скачок уплотнения должен перемещаться к соплу. При наступлении фазы разгрузки и понижении противодавления скачок уплотнения начинает двигаться в обратном направлении. Такой же процесс наблюдается и для резонатора с /г = 0 в данном случае повышение давления происходит у отражателя. [c.17]

В соответствии с этим скачок уплотнения, возникающий при торможении струи, при движении отражателя тоже перемещается, но медленнее, как бы отставая от последнего. Таким образом, возникновение противодавления у отражающей поверхности приводит к тому, что при увеличении расстояния между диском и соплом скачок уплотнения все дальше отходит от отражающей стенки. Поэтому время прохождения возмущения от скачка до отражателя и обратно (согласно гипотезе Мерха) будет возрастать по мере перемещения диска от сопла. Из сказанного следует, что частота излучения при этом должна монотонно снижаться. Частотная ха- [c.71]

Приведенные цифры показывают, как снижается частота излучения с увеличением значения к при А = сопз1. Такое понижение частоты можно легко объяснить перемещением скачка уплотнения по направлению к соплу при повышении противодавления в резонаторе с увеличением параметра к. Однако при дальнейшем увеличении к (в рассматриваемом случае при к" 14лiлi) генерация прекращается. Такой срыв генерации в области малых значений I объясняется тем, что противодавление в резонаторе достигло столь большой величины (при заданном при которой сверхзвуковой режим течения оказывается невозможным и торможение струи происходит без образования скачка. Следует еще отметить, что при к > I давление в глубине резонатора меняется незначительно (см. рис. 50, г и д). Это означает, что в резонаторе образуется зона, где воздух практически неподвижен, т. е. поток оказывается заторможенным почти у наружного края резонатора. Это приводит к тому, что зона тормо- [c.73]

Вспомогательная тормозная система служит для длительного торможения автомобиля на спусках без включения перечисленных систем путем использования в качестве тормозного механизма двигателя введением в систему выпуска отработавших газов устройств, повыщающих противодавление выпуска. [c.114]

Барабанного типа с двумя внутренними колодками на всех колесах Пневматический, раздельный, выполнен по дпухконтурной схеме контур привода рабочих тормозов передних колес и контур привода тормозов колес задней тележки Цилиндры с пружинными энергоаккумуляторами типа 24/20, нядстроен-ными над тормозными камерами колес задней тележки Пневматический, от ручного тормозного крана обратного действия При затормаживании — поворотом рычага ручного тормозного крана на себя в промежуточное положение (для аварийного торможення) и в фиксированное положение (для стояночного тормоза) при оттормажи-вании стояночного тормоза — поворотом рычага ручного тормоза от себя Компрессионного типа. Принцип действия основан на создании противодавления в выпускных трубах двигателя путем перекрытия их заслонками дроссельного типа От ножного пневматического крана. При нажатии на кнопку крана воздух, поступая в пневмоцилиндры со штоком, переводит заслонки в закрытое положение и выключает подачу топлива [c.16]

Для значительного сокращения длины байпасного устройства в конце участка транспортного трубопровода, охваченного отрезком обводной трубы, можно установить полнопроходную задвижку 25 (рис. 17, б), обеспечивающую в открытом положении свободное прохождение составов. В этом случае торможение состава в байпасном устройстве происходит при открытом клапане 16 и закрытой полнопроходной задвижке 25 под действием возникающего перед ним противодавления, и, таким образом, длина тормозного пути сокращается. [c.30]

Названные модели включают математическое описание процессов, происходящих при торможении состава под действием противодавления воздуха, сжимаемого в пневмобуфере. В этих моделях учитываются [c.204]

Еще больший тормозной эффект достигается при установке на автомобиле тормоза-замедлителя. Например, создается противодавление на выпуске, когда двигатель используется как компрессор. Для увеличения противодавления на выпуске при торможении автомобиля перекрывают выпускной трубопровод перед глушителем заслонкой, управляемой из кабины водителя (КрАЗ-256Б). Одновременно прекращают подачу топлива в цилиндры двигателя. [c.162]

В выпускной трубе двигателя (фиг. 42) имеется камера I, в которой помещается дроссельная заслонка 2. Если заслонка занимает поперечное положение, выпускной трубопровод закрыт и двигатель работает на противодавление. Путем выбора соответствующей скорости передачи можно осуществить ступенчатый тормозной эффект. Одновременно с выключением двигателя с помощью соединительной системы тяг подачи топлива выключается тормоз. Добавочная заслонка изобрал<ена в правой части фиг. 43 в открытом и закрытом положении. Чтобы открыть выпускной трубопровод (ослабить торможение), заслонку поворачивают внутренней цапфой с помощью короткого плеча рычага вокруг верхнего выступа, так что быстро наступает уравнивание давления. С помощью наружной (внешней) цапфы можно полностью [c.523]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...