Начальная стадия истечения

Таким образом, в начальной стадии истечения скорость изме-няется от нуля до постоянного значения, равного V = ]/2gh, а ускорение— от наибольшего значения до нуля. Величина наибольшего ускорения пропорциональна напору и обратно пропорциональна длине трубопровода. Следовательно, чем длиннее трубопровод, тем меньше величина наибольшего ускорения. [c.107]

Определить изменение скорости в начальной стадии истечения идеальной жидкости из трубы постоянного сечения, присоединенной к резервуару, а также время Т , по прошествии которого движение становится стационарным [33, 219], ]2, 163] [c.104]

Для примера рассмотрим начальную стадию истечения из сосуда через насадок длиной I (рис. 37). Применяя уравнение (22) к горизонтальной линии тока, совпадающей с осью насадка, мы получим для точки В, находящейся на расстоянии з от входа в насадок, уравнение [c.71]

Измерялись также осевые усилия, действующие на элементы крепления трубы. Время срабатывания датчика усилий составляло 10" с, что позволяло фиксировать колебательные и волновые процессы на начальной стадии истечения. [c.155]

Любой процесс нагревания или охлаждения тела можно условно разделить на три режима. Первый из них охватывает начало процесса, когда характерной особенностью является распространение температурных возмущений в пространстве и захват все новых и новых слоев тела. Скорость изменения температуры в отдельных точках при этом различна, и поле температур сильно зависит от начального состояния, которое, вообще говоря, может быть различным. Поэтому первый режим характеризует начальную стадию развития процесса. С течением времени влияние начальных неравномерностей сглаживается и относительная скорость изменения температуры во всех точках тела становится постоянной. Это — режим упорядоченного процесса. По прошествии длительного времени — аналитически по истечении бесконечно большого времени— наступает третий, стационарный режим, характерной особенностью которого является постоянство распределения температур во времени. Если при этом во всех точках тела температура одинакова и равна температуре окружающей среды, то это — состояние теплового равновесия. [c.223]

При вязком разрушении величина усилий, действующих на кромки раскрывающейся полости трубы, зависит от характера истечения сжатого газа. Если в случае установившегося развития разрушения (нестабильного вязкого разрыва) истечение газа можно условно представить в виде двух потоков — горизонтального, выходящего через все сечение трубы, и вертикального, ограничиваемого контуром раскрывающейся полости,— то на начальной стадии разрушения сжатый газ может устремляться только через раскрывающуюся трещину. Б этом случае силовое воздействие на кромки разрушаемой трубы наибольшее. Протяженность зоны наибольшего силового воздействия зависит от ряда факторов и, прежде всего, от диаметра трубопровода, давления и скорости распространения трещины. Поэтому при проведении натурных испытаний с целью определения сопротивления трубных сталей распространению вязкого разрушения важно [c.30]

В цилиндрическом насадке с острой входной кромкой минимальное давление, как уже отмечалось, достигается в сжатом сечении струи в вихревой зоне, находящейся вблизи стенки насадка. Следовательно, именно в этой области начинает образовываться кавитационная зона - каверна, заполненная паром или газом. Кавитация начинается у стенок насадка, вблизи узкого сечения. В центральной части потока в это время видимой кавитации не наблюдается. Центральная часть потока (ядро потока) в начальных стадиях кавитации движется в виде свободной струи, окруженной смесью пара и жидкости. По мере увеличения скорости истечения при постоянном противодавлении либо при уменьшении противодавления (при постоянной скорости истечения) происходит расширение кавитационной зоны. Она распространяется по длине насадка вниз по течению. Длина зоны каЕ (тации характеризует степень развития кавитации в потоке. Критерием динамического подобия условий кавитационного течения является число кавитации х в некоторых случаях кавитация зависит также от чисел Рейнольдса и Вебера [17]. Изменять величину числа кавитации можно за счет скорости истечения, противодавления р2, а также за счет давления насыщенных паров. [c.113]

Рассмотрим следующую задачу. Пусть покоящийся политропный газ с с = 1 находится внутри или вне достаточно гладкого выпуклого объема V, ограниченного по верхностью S (соответственно цилиндра в плоскопараллельном случае). Поверхность S мгновенно разрушается, и начинается истечение газа в вакуум. Будем интересоваться начальной стадией разлета либо до момента обращения в нуль одного из радиусов кривизны главных нормальных сечений поверхности слабого разрыва, распространяющегося по покоящемуся газу, либо до фокусировки в какой-либо точке фронта истечения газа в вакуум и, таким образом, можем использовать уравнения изэнтропического потенциального течения газа. [c.346]

На рис. 156 представлены схемы индикаторных диаграмм прессования с прямым и обратным истечением. В начальной стадии прессования (участок /) происходит осадка (распрессовка) заготовки, выбирается за- [c.315]

Трещины зарождаются уже на начальных стадиях-испытания —по истечении 5—10% общего времени испытания. Все остальное время приходится на процесс их постепенного развития. Этот процесс изучен еще недостаточно глубоко. На самых начальных стадиях роста, когда зародышевая трещина имеет субмикроскопические размеры, она может разрастаться за счет притока вакансий, в большом количестве возникающих при циклических нагружениях. Во многих случаях впадины в полосах скольжения достигают такой глубины, при которой их дальнейшее развитие может идти в результате концентрации напряжений у дна впадины (вершины трещины). [c.293]

При обсуждении вопроса о величине силы Г р следует руководствоваться индикаторными диаграммами, имеющими форму кривых 3 и 4, так как только такие диаграммы отражают действительные силовые условия в начале ламинарной стадии истечения, тогда как диаграммы с формой кривых 1 я 2 отражают силовые условия при движении пуансона, когда могут появиться дополнительные факторы — изменение прочностных свойств и скоростей, — не участвующие в начальном этапе процесса, и, следовательно, не подлежащие ка этом этапе учету. [c.188]

При этом наиболее резко это явление наблюдается в биметаллических прутках, получаемых из исходных заготовок типа I (рис. 68). Учитывая это обстоятельство, необходимо принятие мер для искусственного торможения истечения металла сердечника в начальной стадии прессования. С этой целью можно применять два типа конструкций исходных заготовок с закрытым торцом, обращенным к очку матрицы (тип И и П1). [c.145]

В результате можно сделать следующее заключение поскольку до истечения инкубационного периода не удается обнаружить в образце накопление каких-либо дефектов на молекулярном уровне, остается предположить, что этот период характеризуется определенными изменениями надмолекулярной структуры. В пользу этого предположения говорят обнаруженные в результате специально проведенной серии опытов небольшие изменения степени кристалличности (по данным инфракрасной спектроскопии), а также скорости диффузии поверхностно-активного вещества в образцы. Следует также предположить, что в этот период происходит ослабление межмолекулярного взаимодействия. Локальные перенапряжения на связях меняются во времени вследствие межмолекулярных перегруппировок и скольжения цепей. На данном этапе деформирования перестройка аморфной фазы совершается в основном без разрыва макромолекул. Одновременно происходят конформационные переходы, слабые в начальной стадии деформирования и более сильные на последующих стадиях. [c.274]

Начальная стадия рассматриваемого процесса определяется условиями выхода газожидкостного потока из головки краскораспылителя, т. е. геометрической конфигурацией ее и скоростью истечения струи. [c.68]

Благодаря тщательному монтажу и обильной смазке в подшипниках качения практически не обнаруживается износа даже после продолжительной работы. Однако по истечении определенного времени, зависящего от величины нагрузки и числа оборотов, на рабочих поверхностях возникают усталостные явления, которые в начальной стадии проявляются в виде мелких рисок, а в дальнейшем наблюдается шелушение или выкрашивание. Первичные риски нередко вызываются неоднородностью материала, имеющей место в любой стали. Опыт показывает, что усталостные явления возникают у одинаковых подшипников при одних и тех же условиях эксплуатации через разные промежутки времени. Рассеивание долговечности, наблюдаемое у подшипников одной и той же партии, достигает 20—40. Такое значительное рассеивание объясняется тем, что подшипник состоит из многих деталей, прочность и износостойкость которых в пределах определенных допусков всегда различны. Размеры деталей выдерживаются в пределах допусков, величины которых обусловлены техническими условиями- Разноразмерность тел качения оказывает существенное влияние на распределение нагрузки между ними и на величины возникающих контактных напряжений. При точечном контакте величины Отах существенно зависят от соотношений главных кривизн соприкасающихся деталей. Большое влияние на долговечность подшипников оказывает шероховатость рабочих поверхностей, внутренние зазоры и другие факторы. Поскольку заранее невозможно учесть влияние всех этих факторов, нельзя также заранее определить долговечность каждого из подшипников в партии. [c.66]

После выхода ударной волны на поверхность газ истекает в вакуум, начальные распределения плотности, давления и скорости даются степенными законами при t = 0. Как показано в [9], решение в стадии истечения также автомодельно, но, конечно, имеет совсем иной характер (течение непрерывно, без ударных волн). Примерное распределение плотности, в какой-то момент i > О показано на рис. 12.6. [c.636]

При решении задач нелинейной статики н динамики ЖРД, особенно на начальной стадии, из-за приближенного описания некоторых сложных процессов (например, нестационарного теплообмена при заполнении полостей, преобразования компонентов топлива из жидкости в продукты сгорания, кавитационных явлений в насосах, процессов заполнения и истечения компонентов топлива из смесительных головок камер сгорания и газогенератора н т. п.), использования расчетных, а не реальных характеристик агрегатов двигателя и введения различных допущений от полученных результатов нельзя ожидать высокой точности. Вместе с тем на этом этапе получение даже качественных зависимостей вносит неоценимый вклад в разработку нового двигателя. [c.154]

По мере распространения в направлении преграды интенсивность ударной волны убывает из-за радиального течения приблизительно обратно пропорционально пройденному расстоянию. Через время t = 0.054 мс с начала истечения ударная волна достигает преграды и скачком повышает давление на ней до величины р = 0.185 (120 МПа). Затем на преграду начинает натекать струя, и давление на преграде увеличивается. Максимальное давление около р = 0.9 (580 МПа) наблюдается через время = 0.156 мс, которое соответствует времени установления параметров на преграде, рассчитанному по начальной скорости истечения струи = 2Цщ). График изменения давления в обших чертах повторяет график изменения скорости истечения струи с соответствующим запаздыванием по времени. После сгорания пороха давление быстро уменьшается, стабилизируясь на заключительной стадии. Пульсации давления и скорости потока на этой стадии истечения связаны с отражением волн от границы раздела пороховые газы - вода. [c.36]

Качественная картина перемещений вполне отвечает процессу распространения возмущений, обусловленных формой импульса (9.11). Так, вдоль линии = О в начальные моменты времени прогибы достигают больших величин по сравнению с другими двумя линиями. Затем возникают колебания в боковой точке ср = 7г/2). в теневую точку (р = тг) возмущения приходят значительно позже. Тем не менее, по истечении некоторого промежутка времени (14 с) в результате взаимодействия возмущений амплитуда прогиба в теневой точке достигает значений, превосходящих амплитуды прогибов в других точках, подверженных на ранней стадии более интенсивному нагружению. [c.496]

Учитывая, что продолжительность начальной и конечной стадий процесса горения водорода существенно больше продолжительности промежуточной стадии, будем полагать, что за скачком в течение периода индукции можно пренебречь влиянием химических процессов на течение по истечении периода индукции происходит воспламенение и мгновенное сгорание смеси, после чего газ вновь движется адиабатически. Как ив 1,2], отличие состава продуктов сгорания от исходной смеси учитывается путем изменения показателя адиабаты за фронтом пламени. [c.79]

Давление на металл, так же как и скорость прессования, обусловливает качество отливок. Влияние скорости прессования более значительно в начальный период, когда металл заполняет удаленные от питателя сечения и формирует поверхностную корочку отливки. К концу заполнения возрастает противодавление в форме, сопротивление на пути металла, сопротивление в камере прессования, и скорость перемещения прессующего поршня резко замедляется. Скорость истечения потока из питателя в конечный период заполнения зависит в основном от давления на металл в камере прессования, поэтому на заключительной стадии заполнения основное значение имеет давление, которое формирует плотность отливки. [c.106]

Начальный тепловой период определяется исходным состоянием системы и описывается сложными математическими соотношениями. Упорядоченный режим наступает по истечении некоторого отрезка времени от начала процесса, когда внешнее тепловое воздействие затронет в какой-то мере центральные участки объема тела. Обычно эта стадия, в отличие от начальной, описывается более простыми аналитическими выражениями. [c.83]

Из уравнений (2 37) п (2.38) следует, что поскольку угловые скорости не могут быть бесконечно больнднмн, ни в одной точке внутри жидкости площадь сечения вихревой трубки не может обратиться в нуль. Biixpenasi трубка не может так ке начаться или закончиться внутри жидкости конечные сечением. В самом деле, это означало бы, что при переходе частиц через такое сечение внутрь жидкости вектор си должен измениться скачком от конечного значения до нуля, что противоречит предложению о непрерывностн поля скоростей. Вихревые трубки должны быть либо замкнутым , имеющими вид вихревых колец (рис, 2,14, а). либо иметь концы, лежащие на границах области, занятой жидкостью (рис. 2,14, б). Вихревые трубки в виде колеи мол<но наблюдать, например, при начальной стадии истечения жидкости через отверстие в среду той же плотности (рис. 2.15), [c.45]

Начальная стадия истечения. Доследованы особенности распространения волны разрежения в трубе dS/dz = 0) длиной L = 4 м с сильно подогретой до параметров пасыщепия водой Ро = 6,9 МПа, Г,о = 515 К, (/>о, Т ю)- Полагалось, что [c.151]

Начальная стадия истечения. Исследованы особенности рас-иространения волны разрежения в трубе (dS/dz = 0) длиной / = 4 м с сильно недогретой до параметров насыщения водой Ро = б,9 МПа, Гю = 515К, lo = (/ о> ю)- Полагалось, что давление на срезе трубы мгновенно принимает значение давления окружающей среды. [c.151]

При истечении до отрыва потока от стенок давление в узком сечении потока приближается к давлению насыщенных паров. Как известно (см. подразд. 4.3), в потоке при таком давлении следует ожидать возникновения кавитации. Однако кавитационный режим течения при истечении в газовую среду не успевает сформироваться. Возникающая начальная стадия кавитации способствует проникновению газовой среды внутрь насадка. Начиная с этого момента струя жидкости после сжатия теряет взаимодействие со стенками насадка и уже не расширяется, а перемещается внутри насадка, не соприкасаясь с его стенками. Истечение становрггся таким же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке (см. подразд. 6.1), с теми же значениями коэффициентов б, ф и ц. Таким образом, при смене режима истечения происходит скачкообразное уменьшение расхода приблизительно на 20 % за счет существенного сокращения площади сечения потока. [c.67]

Введение ионов алюминия в железо (99 95%) при дозах облучения 1-10 —1,5-10 моль/см в кислородсодержащей атмосфере при температурах 720—1020 °С приводит к изменению-вида кинетических кривых окисления в сравнении с окислением чистого железа начальная стадия окисления легированного, железа описывается, как и для чистого железа, параболическим законом, но с меньшей константой скорости процесса. Однако по истечении некоторого промежутка времени, определяемого температурой и дозой облучения, скорость окисления (коррозии) резко уменьшается. Ощутимый защитный эффект от введения алюминия достигается при дозе около 5-10 моль/см . Замедление окисления в этом случае объясняется образованием стабильной шпинели FeAl204. [c.132]

Начальная стадия вскппания в оторвавшейся от стенкп канала струе определяется гетерогенным зародышеобразованием в объеме перегретой жидкости. Модель этого процесса рассмотрена в 7 гл. 1 и использована в И гл. 6. Поскольку характерный диаметр жизнеспособного зародыша паровой фазы зависит от теплофизических параметров жидкости и ее перегрева, при различных перегревах идентичных образцов жидкости действующими центрами парообразования оказываются различные количества включений. Спектр примесных частиц N а) с некоторым приближением можно восстановить, решая обратные задачи о стационарном истечении вскипающей воды (Б. И. Нигматулин, К. И. Сопленков, В. Н. Блинков, 1982) с привлечением соответствующих экспериментов. [c.283]

Нет сомнения в том, что активным участником в адсорбционном процессе является полярный конец молекулы. Однако остается нерешенным вопрос относительно начальной стадии адсорбции, т. е. является ли она в действительности хемосорбцией или физической адсорбцией (вызванная вандерваальсовыми взаимодействиями), сменяемой затем хемосорбцией. По мнению Брестона [153], оба вида адсорбции протекают одновременно. При этом хемосорбция происходит на активных участках, в то время как остальная часть поверхности покрывается свободным ингибитором, удерживаемым физическими силами. Однако между полярными группами ингибитора и металлической поверхностью по истечении небольшого промежутка времени возникает сильная ковалентная связь. В литературе приведено много примеров, показывающих наличие прямой зависимости между прочностью этой связи и эффективностью ингибитора. [c.68]

Задача двухфазного истечения являлась также предметом ряда других исследований [43, 45, 46, 59—65]. Поллард и др. [45, 65] изучали нестационарный процесс зменения степени перелрева кипящей жидкости большого объема, давление в которой внезапно падает. Температура поверхности нагревателя, изготовленного из нержавеющей стали 304 и находящегося в контакте с дистиллированной деаэрированной водой, контролир овалась в процессе понижения давления в системе при истечении в атмо сферу через отверстие диаметром 25,4 мм. Полученные данные показали, что перегрев жидкости достигает максимума в начальной стадии изменения давления и становится отрицательным в конеч ной стадии при времени опорожнения около 12 с. На рис. 13.5а представлены некоторые характерные результаты. [c.313]

Поллардом также был обнаружен всплеск давления на начальной стадии процесса истечения. Этот всплеск (рис. 13.56) подобен всплескам,. которые наблюдались в работах [43, 44, 46, 51]. Ор-дин и др. [46] представили результаты экспериментального исследавания, в котором рассматривалось температурное расслоение и возрастание давления жидкого водорода, помещенного в бак самолетного пипа, подвергающийся во время полета воздейств ию атмосферного турбулентного потока. Значения давления и температуры измерялись в различных точках внутри бака во время его наддува и опорожнения. Этами авторами, как и Поллардам, было обнаружено, что непосредственно после. начала истечения жидкость перегревается, а во время нa чaлшoгo падения давления [c.313]

Гармонический режим (5.4.5) устанавливается по истечении начальной стадии, которая отвечает прохождению волнового пакета, связанного с запуском вибратора. Характер колебаний в пакете следует из анализа асимптотики х —> оо, xlt = onst. Применяя метод перевала для вычисления Г,, берем в качестве пути интегрирования ломаную (рис. 5.4, б), состоящую из отрезка [c.102]

В последнее время Филд и Феннер получили достоверные доказательства увеличения разрушения при совместном действии усталости и фреттинга. Их прибор состоит из специальной машины, в которой плоский образец с параллельными сторонами подвергается переменным напряжениям, соизмеримыми с сопротивлением разрыва. Фреттинг может осуществляться при помощи двух мостовидных скоб (зажимов), которые прижимаются к образцу. В присутствии скоб продолжительность жизни образца до разрыва значительно уменьшается, указывая на то, что фреттинг может значительно увеличивать разрушение, вызываемое усталостью. Удаление скоб по истечении времени, превышающего Ув времени до разрыва, определенного в опытах без скоб, не вызывает увеличения продолжительности жизни образца, что указывает на то, что вредный эффект фреттинга возникает в начальной стадии, когда еще существует контакт металл—металл, и до того как образовались окисные осколки . Последующие опыты с неметаллическими скобами (окись алюминия в смоле и канифоли) показали значительное разрушение за счет фреттинга, но малое уменьшение усталостной прочности [19]. [c.684]

Начальная стадия переходного режима при скачкообразном увеличении характеризуется существенной пестационарностью течения газов в камере вследствие газодинамических волновых процессов. Продолжительность этой стадии оценивается как где к — длина камеры, а — скорость звука в условиях камеры. В дальнейшем, после завершения нестационарной волновой перестройки потока, наступает основная стадия процесса, характеризующаяся квазистационарным истечением газа из сопел двигателя. При оценке скорости спада давления обычно весь процесс истечения газов из двигателя рассматривается как квазиста-ционарный. [c.263]

В истечении струи пороховой гидропушки можно выделить две стадии короткую инерционную, характерную для гидропушек, и длинную экструзионную, свойственную импульсным водометам [5]. Струя начинает истекать в момент времени ,,, = 1.13 мс с начальной скоростью мц = 1140 м/с. При ударе струи о наружную жидкость возникает ударная волна с давлением на фронте = 2.42 (1580 МПа). Скорость истечения струи резко уменьшается. Но разгрузка через торцевое сечение, вызванная интенсивным радиальным течением жидкости, и напор втекающей в сопло воды приводят к увеличению скорости истечения. На графике этой стадии процесса соответствует провал на кривой для скорости. Горение пороха еще продолжается до времени i = 1.28 мс, поэтому скорость истечения увеличивается. На этом высокоскоростная инерционная стадия истечения струи заканчивается и начинается экструзионная стадия выдавливание жидкости пороховыми газами из сосуда через [c.35]

Пусть в покоящемся газе с политропным уравнением состояния (фон — и=0, дав ление р = onst, плотность р = onst) начинает с момента t = О двигаться достаточно гладкий поршень St (с нулевой начальной нормальной скоростью Vn, если поршень вдвигается в газ). Тогда от поверхности поршня отрывается слабый разрыв Rt, кото рый со скоростью звука распространяется по неподвижному фону Заметим, что в случае выдвижения из газа поршня St в рассмотрение включается и случай, когда поверхность Sq мгновенно разрушается и газ начинает истекать в вакуум. При этом можно рассма тривать как случай истечения газа из некоторого замкнутого объема, так и некоторые стадии втекания газа в замкнутую полость (до момента образования особенностей). Па поршне St (когда зоны вакуума не образуется) задается условие непротекания [c.241]

Любой нестационарный процесс можно разделить на три стадии. Первая стадия охватывает начало процесса и поле температур, очень сильно зависит от начальногр состояния, которое, вообще говоря, имеет случайный характер. Поэтому первая стадия является режимом неупорядоченного состояния. С течением времени влияние начальных особенностей температ рного поля на его дальнейшее изменение сглаживается и скорость изменения температур во всех точках тела становится постоянной. Это режим упорядоченного процесса. По прошествии длительного времени—теоретически по истечении бесконечно большого времени—наступает третья стадии, которая состоит в тепловом равновесии тела с окружающей средой [c.18]

Очистка цилиндра от продуктов сгорания происходит по двум законам истечения в соответствии с наличием надкритической и подкритической областей. Рассматривая период времени, вклю-чаюш,ий обе стадии выпуска, равенство (123) можно переписать, разбив первый интеграл в правой части на два и подставив соот-ветствуюш,ие пределы интегрирования, а вместо р и Vo — начальные параметры фаз процесса и р -р и и- р. Второй интеграл правой части исследуемого равенства не разбивается на два вследствие того, что подстановка вместо "ф в подкритической области существенно не влияет на конечный результат [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...