Бериллий под напряжением

Для снятия внутренних напряжений бериллий отжигают при 600°С, а рекристаллизационный отжиг проводят при 800°С (для бериллия необычайно [c.601]

Имеются доказательства, что при пластической деформации атомы цинка концентрируются преимущественно у границ зерен Различия в составе приводят к электрохимическому взаимодей ствию таких участков с зернами. По этой причине в ряде агрес сивных сред небольшая межкристаллитная коррозия может про исходить и без приложенного напряжения. Однако участки пла стической деформации при определенных значениях потенциала могут способствовать адсорбции комплексных ионов аммония, что в свою очередь приводит к быстрому образованию трещин. Аналогичный эффект может наблюдаться и вдоль линий скольжения (транскристаллитное растрескивание). По-видимому, выделение цинка на границах зерен является существенной причиной наблюдаемой межкристаллитной коррозии латуней в то же время наличие структурных дефектов в области границ зерен или линий скольжения играет большую роль в протекании КРН. Следовательно, разрушение медных сплавов в результате растрескивания наблюдается не только в сплавах меди с цинком, но также и со множеством других элементов, например кремнием, никелем, сурьмой, мышьяком, алюминием, фосфором [21 и бериллием [31]. [c.338]

Хорошими диэлектрическими характеристиками обладают окислы алюминия, магния, бериллия, нитриды алюминия, бора, кремния и т. д. У электроизоляционных покрытий пробойная напряженность при прочих равных условиях максимальна при минимальной пористости. На электрическую прочность оказывают влияние также характер распределения пор по размерам, метод и технология напыления, чистота исходного порошка, температура и др. [15, 16, 61 117, 136]. Кроме того, покрытия обладают большей дефектностью структуры и повышенным содержанием примесей в сравнений с компактным материалом, что также отрицательно сказывается на уровне электрической прочности [136]. Полагают, что величина напряженности пробоя и ар и толщина керамического электроизоляционного покрытия б связаны зависимостью [61 ] [c.85]

Титан и его сплавы относятся к числу химически активных материалов. В электрохимическом ряду напряжений титан находится между магнием, алюминием и бериллием, нормальный потенциал реакции Т -> - Тр +2е, отнесенный к нормальному водородному элементу, равен — 1,75 В, в то время как электродные потенциалы магния и алюминия равны соответственно —2,37 и —1,66 В. При этом высокая химическая активность титана сочетается с исключительно высокой коррозионной стойкостью. Последнее объясняется наличием на поверхности тонкой практически бездефектной пленки оксидов, мгновенно образующихся [c.114]

Для получения максимальных остаточных напряжений на поверхности обрабатываемой детали необходимо увеличить неоднородность напряженного состояния в зоне контакта и приблизить зону действия наибольших напряжений к поверхности тела. Последнее достигается уменьшением раз-мера площадки контакта инструмента (индентора, дроби и т. п.) и детали за счет увеличения кривизны обрабатывающей поверхности инструмента, при.менения инструментов из высокопрочных и особенно высокомодульных материалов (алмаза, сплавов бериллия и т. п.). [c.139]

Мы рассмотрим основные причины хрупкости бериллия, которые позволили вскрыть критерии разрушения (2.44), (2.48), покажем возможные пути повышения пластичности и технологические приемы, позволяющие получить качественный металлургический продукт - вакуумноплотную бериллиевую фольгу. Основное внимание при определении условий неразрушающей прокатки уделим влиянию скорости изменения напряжений в очаге деформации. Подробно рассмотрим причины возникновения слабого звена в материале, менее подробно - влияние кристаллографической текстуры и некоторых других структурных факторов. [c.267]

На пластичность и упрочнение бериллия во время пластической деформации сильно влияют примеси. В монокристаллах, например, макроскопический предел текучести обусловлен упрочнением, вызываемым примесями. У высокочистого материала (99,99 % и выше) пластическая сдвиговая деформация монокристаллов может достигать нескольких десятков процентов [85]. Согласно модели разрушения Стро, уменьшение напряжения Ткр и коэффициента деформа- [c.270]

Неравномерность нагружения внешней силой Критерий разрушения для прокатки тонкого листа (2.49) показывает, что при прокатке бериллиевой фольги напряжения xdG/dx, очевидно, могут достигать значений, сопоставимых с прочностью слабого звена, которым в бериллии является прочность вдоль плоскостей базиса. Согласно рис. 6.4, производная и координата д достигают мак- [c.278]

Второе негативное явление, которое может привести к возрастанию напряжений х(1Сх/<1х при установленном зазоре между валками — микрорельеф исходной горячекатаной полосы бериллия. [c.286]

Механические свойства бериллия связаны со способом его изготовления, однако в основном они зависят от наличия у него гексагональной плотно-упакованной кристаллической решетки, характеризующейся высокой степенью ориентации. При комнатной температуре напряжение излома по плоскости базиса меньше напряжений сдвига по плоскостям призмы 10 10 [31]. Следовательно, при комнатной температуре бериллий подвержен излому по плоскости основания, хотя он обладает значительным удлинением по плоскостям призмы при любой степени чистоты, даже при содержании до 2% присадок других элементов. [c.62]

Чувствительность бериллия к концентрации напряжений Образец круглый (гладкий и с кольцевой выточкой) [c.328]

Бериллий Тот же состав, что у электролита № 1 i Напряжение 40—50 В, плотность тока 1,5 А/см , длительность полирования 30 с [2.26] [c.14]

Наиболее выгодным материалом для сжатых стержней при работе материала в упругой области оказывается бериллий, затем идут магний, алюминий и т. д. Эта последовательность справедлива для температуры < = 20 °С, При температуре t > 300 °С более эффективными становятся бериллий, титан и сталь. При напряжениях а > aj. критические напряжения для стержня почти равны пределу текучести и тогда показатель весовой эффективности материала я = = (сгх/ у)/(атд[/7д1). Преимущества и здесь остаются за бериллием, титаном и сталью. [c.333]

В работе исследовали влияние параметров технологического процесса — времени, температуры и давления прессования. Для улучшения диффузионной связи между слоями бериллиевой фольги прокладывали фольгу из алюминия. Структура зоны диффузионной сварки показана на рис. 55. Наиболее часто встречающимся дефектом композиционного материала является расслоение образцов вследствие термических напряжений. При уменьшении расстояния между волокнами до значений, меньших некоторого критического, или при перекрытии волокон наблюдается их разрушение в процессе диффузионной сварки. Хотя в работе [35] и не было получено удовлетворительных образцов композиционного материала, эта работа все же определила направление дальнейших исследований. В работе [33] была исследована возможность получения композиций на основе бериллия методом жидкофазной пропитки. В этих экспериментах прутки-полуфабрикаты, полученные пропиткой углеродных жгутов алюминиевым расплавом, погружали в ванну жидкого бериллия. Структура образцов до и после обработки жидким бериллием показана на рис. 56 и 57. Установлено, что выдержка в расплавленном бериллии в течение 15—30 с прутков-полуфабрикатов на основе волокон Торнел-75 вызывает травление углеродных волокон и приводит к заметному уменьшению площади их поперечного сечения. В то же время выдержка в течение 5 с в жидком бериллии не покрытых алюминием углеродных волокон Геркулес приводит почти к полному растворению волокон (рис. 57). [c.413]

При использовании бериллия в конструкциях необходимо учитывать его хрупкость и чувствительность к надрезу в условиях растягивающих напряжений. Бериллий целесообразно применять в конструкциях, в основном работающих на сжатие, когда компоненты растягивающих усилий и моментов изгиба отсутствуют или малы по величине. Масса таких деталей составляет от 30 до 80 % в реальных конструкциях ракет и самолетов. У конструкций, работающих в условиях осевого сжатия, сопротивление потери устойчивости пропорционально корню квадратному из модуля упругости. В первом приближении выигрыш в массе Ат при замене используемого металла бериллием составляет [c.640]

Механические свойства бериллия зависят от степени чистоты, технологии производства, размера зерна и наличия текстуры. Они изменяются в широких пределах <Тв = 280...700 МПа сто,2 = 230. .. 680 МПа ё = 2...40%. Так, литой бериллий со свойственным ему крупным зерном имеет (7в = 280 МПа 6 = 2...3%. Горячекатаный полуфабрикат, полученный из слитка, обладает также низкими свойствами. Его относительное удлинение вдоль прокатки такое же, как у литого материала, а в поперечном направлении — близко к нулю. Помимо размера зерна на пластичность бериллия влияют его структурные особенности. Гексагональная структура характеризуется отношением периодов решетки с/а < 1,63, при котором базисная плоскость не единственно возможная плоскость скольжения. Другими плоскостями скольжения в ГП решетке являются плоскости призмы и пирамидальные плоскости, что обеспечивает таким металлам, как титан и цирконий, хорошую пластичность. Однако критическое напряжение, необходимое для сдвига в плоскости призмы, у бериллия при 20 °С так велико (рис. 14.12), что скольжение при деформации идет только по плоскости базиса. [c.427]

Рис. 14.12. Критическое напряжение сдвига г,р для монокристалла бериллия

Пластичность полуфабрикатов из порошкового бериллия в большой степени зависит и от технологии горячей обработки давлением. В насто-яш ее время разработана технология получения текстурованных прутков методом горячего выдавливания порошкового бериллия. Прутки бериллия имеют текстуру базисной плоскости и пластичность S = 20%. На листах бериллия, полученных поперечной прокаткой этих прутков, текстура базисной плоскости сохраняется, и такой бериллий имеет пластичность й = 30...40%. В том и другом случае базисная плоскость ориентируется вдоль оси прутка или в плоскости листа, поэтому при растяжении касательные напряжения в них равны нулю. Скольжение идет по плоскостям призмы, число которых в ГП решетке поликристаллического бериллия значительно больше, чем базисных, что и обеспечивает хорошую пластичность. В направлении, перпендикулярном плоскости листа, пластичность уменьшается до нуля. [c.429]

Напряжение сдвига паяных серебряным припоем в печи соединений составляет бериллия с бериллием 19 кг мм , бериллия с титаном 13 кг мм , бериллия с нержавеющей сталью 13 кг мм . [c.147]

Вывод. Самая низкая разность температур наблюдается в профиле из молибдеиа, самая высокая — в профиле из титана. Это объясняется тем, что среди материалов, перечисленных в таблице, молибден имеет самый высокий коэффициент температуропроводности, а титаи, наоборот, самый низкий (коэффициент температуропроиодио-сти характеризует теплоинерционные свойства материала). Следовательно, при прочих равных условиях наиболее высокие деформации и термические напряжения могут возникнуть в конструкции с титановым профилем. Наиболее высокий коэс ициеит линейного расширения у бериллия и титана (10,5-10-е и 7,7-10- соответственно). [c.377]

Большинство композитов, описанных в настоящей главе, есть непрерывные однонаправленные волокнистые композиты (НОВК), имеющие большую объемную долю волокон. В результате продольная прочность в основном определяется прочностью самих волокон. Таким образом, если волокна обладают свойством ползучести, то им обладают и композиты на их основе. В небольшом числе работ по композитам, армированным вольфрамом и бериллием, обнаружено разрушение при ползучести. С другой стороны, разрушение под нагружением может появиться как результат комбинации двух факторов статистической прочности хрупких волокон и временных свойств вязкоупругой матрицы. Такая комбинация создает вероятность непрерывного изменения напряженного состояния внутри композита, даже при испытании на разрушение. Эти изменения также приводят к явлению запаздывания разрушения. Поэтому очень важно рассмотреть как матрицу, так и волокно при изучении длительной прочности композита, причем нужно иметь в виду, что матрицы оказывают очень незначительное влияние на кратковременную продольную прочность композитов, но играют очень важную роль в его длительной прочности. Часть работ посвящена исследованию эффектов скорости деформации на прочность НОВК оказалось, что только армированные стеклом композиты, по-видимому, чувствительны к изменениям скорости. [c.269]

Измерения плотностей дислокаций в металлической матрице методами трансмиссионной электронной микроскопии [24] и изучения ямок травления [12], а также измерения in situ напряжений рентгеновскими методами [13, 14] показывают, что матрица композита в состоянии поставки является деформационно упрочненной (как механически, так и термически) и что дополнительное деформирование вызывает незначительное или не вызывает никакого дополнительного деформационного упрочнения матрицы [7, 24, 36, 56, 21, 22]. Стабильные петли гистерезиса на диаграмме напряжение — деформация в композитах алюминий — кварц [7], алюминий — бериллий [21] и алюминий — бор [22, 55], как правило, наблюдались после 3—20 циклов. [c.404]

Ряд исследований был посвящен изучению коррозионного растрескивания бериллия под напряжением в солевых растворах. Согласно имеющимся на сегоднящний день данным технически чистый бериллий не склонен к коррозии под напряжением в солевых растворах или в морской воде. В то же время сильная питтинговая коррозия, происходящая в этих средах, значительно снижает способность бериллия выдерживать напряжение. Согласно некоторым данным приложенное напряжение, хотя и не сопровождается увеличением плотности питтингов на поверхности, способствует ускоренному росту отдельных питтпнгов. Применение бериллия в морских условиях требует принятия дополнительных мер противокоррозионной защиты. Высокой устойчивостью в солевых растворах обладают анодированные покрытия с пропиткой силикатом натрия. Используются также алюминиевые покрытия с керамическим связующим (Serme Tel W). Прекрасные результаты получены при нанесении двойного слоя такого материала на предварительно обдутую металлической крошкой поверхность бериллия (сушка при 80 °С и отверждение при 343 С) ГЮ7]-В морских атмосферах это покрытие может использоваться при температурах свыше 200 °С, тогда как анодированное покрытие в этих условиях становится неустойчивым. [c.158]

Эффективным методом улучшения физико-механических свойств берилл иевых бронз является микролегирование магнием. Выплавленные в промышленных условиях бериллиевые бронзы, микролегированные магнием в количестве 0,1%, имеют if редел упругости ofo.002 75-Т-80 кгс/мм , высокую стойкость против статической и циклической релаксации напряжений и повышенную циклическую, прочность по сравнению с бронзами стандартного состава. Положительное влияние магния на структуру и свойства бериллиевой бронзы связано с его достаточно высокой поверхностной активностью (горофильностью) [127]. [c.60]

Увеличение скорости потока воды до 2,5 м1сек несколько тормозит язвенную коррозию. При температуре воды 65—85° С и скорости потока 9 м/сек скорость коррозии выдавленного бериллия составляла 0,002—0,003 мм/год. С ростом температуры от 30 до 90° С скорость коррозии бериллия возрастает с 0,0025 мм/год до 0,08 мм/год. В потоке воды скорость коррозии бериллия с температурой увеличивается еще в большей степени и равна при 90° С— 0,15 мм/год. В деаэрированной воде при температуре 260° С в результате тридцатидневных испытаний поверхность образцов тускнела и образовывался ряд язв. В целом коррозия была умеренной. В воде, насыщенной кислородом, на поверхности бериллия образуется толстый слой продуктов коррозии. В результате испытаний в указанной среде при температуре 300° С монокристаллов бериллия были сделаны следующие выводы а) при степени обжатия 21 1 бериллий достаточно стоек б) коррозионная стойкость бериллия тем выше, чем меньше в нем примесей. В потоке воды при температуре 205° С бериллий имеет малую эрозионно-коррозионную стойкость. При наличии напряжений коррозия бериллия не интенсифицировалась, в частности не появлялись трещины в металле. Между коррозионным поведением выдавленного и горячепрессованного бериллия почти нет никакой разницы. Присутствие в бериллии до 0,4% железа, до 1,05% алюминия, до 0,2% кремния, до 0,26% карбида бериллия практически не изменило его стойкости в воде, содержащей 0,005 мг перекиси водорода при температуре 85° С, при этом pH среды составляла 5,5—6,5. В ряде случаев при температуре 250° С присутствие в бериллии 0,23—0,46% железа повышало его коррозионную стойкость, а при температуре 325° С наличие даже более 0,3% железа не повышало его коррозионную стойкость. [c.230]

На рис. 59 показано устройство ядерного термоэлектрогенератора SNAP-10. При мощности 250 Вт и напряжении 28 В применено 768 термоэлементов, расположенных в 32 группах по 24 элемента в каждой. Активная зона реактора состоит из круглых пластин, горючим в которых служит а замедлителем —гидрид циркония, разделенных пластинами из бериллия. При применении бериллия в качестве замедлителя рабочая температура может быть повышена и мощность увеличена в несколько раз. Высота реактора 230 мм, диаметр 300 мм. Реактор разделен на две половины (подкритические массы), при сближении которых возникает цепная реакция. Термоэлементы отделены от несущей конструкции слоем электроизоляционного материала. Между термоэлементами имеется тепловая изоляция, уменьшающая утечки тепла. [c.112]

Схема рентгеновской трубки для структурного анализа 1 — металлический анодный стакан (обычно завемляегся) г — окна из бериллия для выхода рентгеновского иапучения з — термоэмиссионный катод 4 — стеклянная колба у — выводы катода. к которым подводится напряжение накала, а также высокое (относительно анода) напряжение в — электростатическая система фокусировки электронов 7 — анод 8 — патрубки для охлаждающей системы. [c.356]

Доказано, что уменьшение суммарного количества примесей ме-таш1ических элементов от десятых до сотых долей процента не приводит к увеличению относительного удлинения более чем на 6 %. В [85] отмечается, что основная модель, хорошо согласующаяся с внешним видом разрушения бериллия - модель Гилмана-Рожанского-Стро, которая объясняет расщепление металла вдоль плоскостей скола. Этому расщеплершю предшествует обязательный изгиб плоскостей скольжения за счет локальных сдвиговых напряжений т, способных расщепить изогнутые плоскости, а нормальные напряжения, действующие на границу, достаточны для распространения трещины. [c.271]

Отмечается охрупчивающее действие частиц ВеО, связанное с прехшевременным разрушением, которое начинается в местах нахождения этих частиц [82-85]. Поскольку частицы ВеО - концентраторы напряжений, их влияние на механические свойства подобно влиянию большого числа микронадрезов. Под воздействием растягивающих напряжений вокруг каждой частицы образуются пустоты, являющиеся зародьшшми хрупких трещин, распространение которых приводит к макроразрушению образца. По сведениям [85], попытки получить пластичный бериллий при комнатной температуре путем его глубокой очистки оказались безуспешными. [c.272]

Это явление, как уже отмечалось, свойственно бериллию при комнатной температуре после больших пластических деформаций, достигнутых методом холодной неразрушающей прокатки. После сброса внутренних напряжений при рассечении включения происходит новый рост напряжений, а затем - очередной сброс система работает аналогично известной модели хищник-жертва , которая описывается в литературе по неравйовесной термодинамике [I, 2, 23-25, 89]. Дистиллированный бериллий отличается от бериллия технической чистоты только периодом или амплитудой сбросов. Первый сброс происходит обычно после деформации (8-5-10) %, поэтому при испытаниях на растяжение зафиксирован быть не может (пластичность поликристаллического бериллия при растяжении не более 0,3-И),8 %). [c.275]

Лнизотропш межатомных связей. Она впервые обнаружена Авербахом [85] и выражается в том, что в плоскости базиса сосредоточена металлическая межатомная связь, а между этими плоскостями -ковалентная. Это приводит к аномально низкому значению удельной поверхностной энергии для плоскости базиса (у ооо = 0,232 Дж/м ), что в 4-5 раз меньше, чем для других основных плоскостей. При том, что плоскости базиса удалены друг от друга на расстояния существенно большие, чем плоскости призмы (для бериллия с/а = 1,5671, где с -параметр кристаллической решетки вдоль оси базиса), низкие значения 7 0001 обусловливают появление в бериллии слабого звена для разрушения напряжения связи для базисных плоскостей невелики и составляют всего Ср= УлОоо1/с - 0,232/3,5833 10 650 МПа. [c.277]

Следовательно, оценка особенностей разрушения бериллия при помощи критерия (2.44) позволила выявить наличие существенно слабого звена в этом металле - низкой прочности вдоль плоскостей базиса. Экспериментально многократно подтверждено [82-85], что разрушение бериллия развивается именно вдоль плоскостей базиса. Для объяснения этого факта привлекают модель разрушения Гилма-на-Рожанского-Стро [85], рис. 6.5, которая показьшает, что при анизотропии скольжения дислокаций в плоскостях базиса и призмы, а также при наличии моищых препятствий, в качестве которых могут выступать выделения интерметаллидов или оксидов, часть дислокационной стенки может затормозиться. При этом возникает микротрещина. Поскольку для скольжения дислокаций в плоскости базиса требуются наименьшие напряжения, т. е. она является плоскостью легкого скольжения, то и трещины в этом случае возникают именно между плоскостями базиса. [c.278]

Возможности каждого из указанных способов повышения пластичности малопластичных металлов хорошо известны многим специалистам. Следовательно, предлагаемый подход качественно подтверждается практикой обработки материалов давлением и позволяет количественно оценить влияние каждого фактора. Подбирая параметры деформации полосы, можно рассчитать условия прокатки бериллия без разрушения. Возможен и другой путь - составление алгоритма неразр)апающей холодной прокатки бериллия на основе критерия разрушения (2.44) и расчета напряжений для прокатного стана заданной жесткости. [c.285]

Поскольку упрочнение в армированных волокнами системах зависит главным образом от свойств волокон (матрица действует только как среда для передачи напряжения), такие системы по своим высокотемпературным характеристикам должны превосходить системы, упрочненные дисперсными частицами. В качестве армируюш,их используют собственно волокна, усы или проволоку из железа, стали, вольфрама, никеля, молибдена, титана и других металлов, графита, оксидов алюминия, бериллия или кремния, карбидов, нитридов, боридов и других соединений тугоплавких металлов. [c.181]

Механические свойства при растяжении, сжатии различных полуфабрикатов из бериллия приведены в табл. 85, На свойства бериллия сильно влияют поверхностные концентраторы и общее состояние поверхности (табл. 86, рис. 14). Чувствительность к концентрации напряжений прессовапиого прутка в зависимости от коэффициента концентрации напряжений Kt приведена в табл. 87. Уменьшения влияния концентраторов достигают травлением и отжигом (табл. 88, 89). При повышении температуры испытаний происходит заметное снижение прочности и увеличение пластичности (табл. 90, рис. 15). Бериллий обладает сравнительно невысоким сопротивлением ползучести (табл. 91), модуль упругости снижается при 100 С до 264 700 МПа при 300 С-до 235 300 МПа при W°G—до 147 000 МПа. При минус О G прочность снижается с 539— [c.325]

Облучение приводит к росту скорости ползучести изделий из оксида бериллия. Наблюдается релаксация напряжений в образцах, облучаемых при 500—700 °С, что объясняется на-ступаюш,ей в этих условиях ползучестью. [c.456]

Гудвин и Герман [101 показали, что для исключения расплющивания и коалесценции отдельных бериллиевых проволок совместно свитые проволоки из титанового сплава и бериллия можно подвергать горячему прессованию между разделительными фольгами из титанового сплава. Выбранная температура горячего прессования была самой низкой из возможных для достижения соединения, одпако она находилась в области, где бериллий быстро терял свою прочность. Например, бериллиевая проволока с прочностью при комнатной температуре 153 ООО фунт/кв. дюйм (107,6 кгс/мм ) разупрочняется до 121 ООО фунт/кв. дюйм (85,1 кгс/мм2) при 1250° F (673° С) и до 98 ООО фунт/кв. дюйм (68,9 itr /MM ) при 1325° F (718 С). Композиционные материалы с 33.об. % бериллия имели прочность в продольном направлении 147 ООО фунт/кв. дюйм (103,3 кгс/мм ) после прессования при 1350° F (732° С). Прочность в поперечном направлении была равна 84 ООО фунт/кв. дюйм (59 кгс/мм ), а модули упругости в обоих направлениях 24-10 фукт/кв.дюйм (16 874 кгс/мм ). Эти результаты находятся в превосходном согласии с теоретическими предсказаниями. Впоследствии усовершенствованная технология поверхностей очистки позволила осуществлять соединение горячим прессованием при 1275—1325° F (688—718° G) с дальнейшим улучшением свойств материала. Усталостные испытания показали, что предел выносливости определяется напряжениями матрицы у поверхности и что он одинаков для всех ориентаций. [c.324]

Серьезный недостаток бериллия, заключающийся в низкой ударной вязкости и хладноломкости, может быть преодолен использованием сплавов с алюминием. Из диаграммы состояния А1— Ве видно, что эти элементы практически юаимно нерастворимы (рис. 15.3). В таких сплавах эвтектического типа твердые частивд.1 бериллия равномерно распределены в пластичной алюминиевой матрице. Сплавы содержат 24-43 % алюминия, остальное — бериллий. Фирмой Локхид (США) разработан сплав, содержапщй 62 % бериллия, названный локеллоем. Сплавы Be— А1 имеют структуру, состоящую из мягкой пластичной эвтектики и твердых хрупких включений первичного бериллия. Эти сплавы сочетают высокую жесткость, прочность и малую плотность, характерные для бериллия, с пластичностью алюминия (рис. 15.4). Благодаря пластичности матрицы снижается концентрация напряжений у частиц бериллиевой фазы и уменьшается опасность образования трещин, что позволяет использовать сплавы в условиях более сложного напряженного состояния. [c.637]

При электроннолучевой сварке бериллия образование трещин и рост зерна не происходит. Она производится в вакууме 10 —10 мм рт. ст. острофокусирован-пым электронным пучком диаметром менее 3,2 мм при напряжении 20 000—30 ООО в, с узкими зонами сплавления. Применение более высокого вакуума приводит к значит, исиарению бериллия. Прочность шва при электроннолучевой сварке составляет 0,7 от прочности основного материала. [c.146]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА БЕРИЛЛИЯ. Для снятия внутренних напряжений, В031ШКШИХ при обработке давлением и резанием, производится отжиг в интервале 450—760°. Во избежание окисления отжиг выше 650° рекомендуется проводить в вакууме или в атмосфере инертного газа. [c.305]

У бериллия скольжение встречается только по плоскости базиса (0001) и призмы (1010), а двойникование — по плоскости пирамиды (1012) и в меньшей степени по плоскостям (1011) и (1013). В ноликри-сталлич. бериллии скольжение по базису преобладает, т. к. скалывающее напряжение по плоскости базиса составляет четвертую часть напряжения по плоскости призмы. Скольжение по базису ведет к образованию изгиба, к-рый вызывает разрушение по плоскости базиса или по плоскости призмы 2-го рода (1120). Образование изгиба и разрушение по плоскости (1120) обусловливается также двойникова-нием. Значительное скольжение без ра,з-рушепия возможно лишь по плоскостям призмы (1010). Увеличение темп-ры до 500 вызывает заметное снижение критич. скалывающего напряжения по плоскостям призмы и незначительное увеличение его для скольжения по базису. Быстрое увеличение пластичности связано с понижением склонности к скольжению по базису, облегчением скольжения по плоскости призмы и затруднением двойникования. При высоких темп-рах встречается также скольжение по плоскостям пирамиды (10IX). [c.425]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...