Сила цилиндрические - Коэффициент

Расчеты конических соединений аналогичны расчетам цилиндрических соединений, только в расчетах осевой силы запрессовки вместо коэффициента трения / следует брать коэффициент j а, где а — угол наклона конуса. При конусности 1/50 tga = 0,0l и уточнение пренебрежимо мало. [c.87]

Сравнение коэффициентов устойчивости для цилиндрической оболочки, нагруженной осевой силой и нагруженной изгибающим моментом, показывает, что при одинаковых сжимающих напряжениях устойчивость оболочки при изгибе примерно на 25 % выше, чем при осевом сжатии. Совместное действие изгибающего момента и осевой силы можно учесть коэффициентом [c.297]

Коэффициенты расхода внешнего цилиндрического насадка Цц.п в общем случае зависят от числа Рейнольдса, Фруда, Вебера, относительной длины, конструктивных особенностей и относительной шероховатости проточной части насадка. Влиянием сил поверхностного натяжения и сил тяжести на коэффициенты расхода рассматриваемых насадков можно пренебречь при Уец>- [c.218]

У направляющих строганных и шаброванных или шлифованных цилиндрическим кругом коэффициент трения меньше, чем у фрезерованных и шлифованных торцовым кругом. В открытых направляющих силы трения почти в два раза меньше, чем в закрытых. Наибольшее трение в направляющих типа ласточкин хвост . [c.407]

Короткий цилиндрический стержень с поперечным отверстием (рис. 1.1), изготовленный из стали 40, нормализованной, нагружен осевыми силами Р. Определить допускаемое значение сил Р в зависимости от закона изменения их величин во времени. Требуемые коэффициенты запаса по отношению к пределу выносливости и по отношению к пределу текучести принять одинаковыми (п) = 2,2. Поверхность стержня чисто ченная. [c.11]

Определить силу Р, необходимую для равномерного качения цилиндрического катка диаметра 60 см и веса 300 Н по горизонтальной плоскости, если коэффициент трения качения к = 0,5 см, а угол, составляемый силой Р с горизонтальной плоскостью, равен а = 30°. [c.62]

Определение коэффициента теплопроводности теплоизоляционных материалов методом трубы. Метод трубы основан на законе теплопроводности цилиндрической стенки. Схема прибора представлена на рис. 32-1. На медную трубу 2 с наружным диаметром di и длиной I накладывается цилиндрический слой исследуемого материала с диаметром d.2, внутри трубы заложен электрический нагреватель 3, создающий равномерный ее обогрев. Равномерность обогрева изоляции 1 обеспечивается] хорошей теплопроводное медной трубы. Сила тока в нагревателе регулируется реостатом. Теплота Q, выделяемая нагревателем 3, определяется по мощности тока, измеряемой амперметром и вольтметром. [c.519]

Задача 1.46. Цилиндрический каток диаметра 60 см и весом Q== 392 кГ приводится в равномерное движение человеком, который давит на рукоятку АО= 1,5 м с постоянной силой Р в направлении АО. Высота точки А над горизонтальной дорогой 1,2 м. Коэффициент трения качения катка равен / =й,Ъсм. [c.110]

В механизмах находят применение также цилиндрические направляющие (рис. 7.6). Для таких ползунов силу трения определяют через приведенный коэффициент трения по формуле (7.6), где / =1,27/. [c.75]

Рассмотрим определение приведенного коэффициента трения / в поступательной кинематической паре, образованной звеньями / и 2 (рис. 20.6), контактирующими по произвольной цилиндрической поверхности. Радиус поверхности р (Р) длиной I является функцией угла р, образованного радиусом р и вектором нормальной силы dPn-Эта сила, являющаяся реакцией в кинематической паре, создает на поверхности контакта давление р(Р). Тогда элементарная сила трения на элементе ds = р (Р) Фр, значение которой определяется по формуле (20.2), будет [c.247]

Пример 1.27. Цилиндрический каток радиусом Л=30 см и весом G=300 н (рис. 127,а) приводится в движение по горизонтальной плоскости силой Р, действующей на рукоятку ОЛ, наклоненную под углом а=30° к горизонту. Определить величину силы Р, зная, что коэффициент трения качения fe=0,5 см. [c.99]

Пример 1.31. Цилиндрический каток весом G = 60 н (рис. 1.128) вкатывают на наклонную плоскость силой Р, параллельной плоскости и приложенной в точке А. Определить величину силы Р, если диаметр катка АВ = D = 0,5Л1 и коэффициент трения качения к — 0,05 JM. [c.89]

Это — уравнение равновесия пластинки, изгибаемой действующими на нее внешними силами. Коэффициент в этом уравнении называют жесткостью пластинки при изгибе или цилиндрической жесткостью. [c.65]

Закон Гука, записанный в виде формул (4.16) — (4.19), определяет взаимосвязь между напряжением и деформацией в одном и том же направлении, т. е. в направлении приложения внешней силы. Такая запись носит название элементарного закона Гука. Однако деформация может возникать и в направлениях, отличных от направления приложения силы. В этих случаях закон Гука в элементарной форме уже недостаточен и необходимо воспользоваться обобщенным законом Гука. В самом деле, при одноосном растяжении цилиндрического образца происходит не только его удлинение в направлении приложенной силы, но и сжатие образца в поперечных направлениях, т. е. имеет место трехосная деформация. Поперечная деформация при упругом растяжении или сжатии характеризуется коэффициентом Пуассона V, равным отношению изменения размеров в поперечном направлении к их изменению в предельном направлении. Для большинства твердых тел значения v лежат между 0,25 и 0,35. Из рис. 4.10 следует, что [c.124]

Определим коэффициент К из условия равновесия в точке приложения силы Р. Приравняем равнодействующую давления на цилиндрическую поверхность радиуса г величине — Р [c.46]

Здесь с1, с , с у — коэффициенты нормальной силы для головной и цилиндрической частей, а также для хвостового участка (стабилизирующей юбки) [c.72]

Прогиб балки 289, 293 Продольная сила 44—48 Продольно-поперечный изгиб 579 Продольный изгиб 562 Пространство напряжений 208 Профили прокатные, сортамент 748—756 Пружина винтовая цилиндрическая 248 Пуассона коэффициент 97, 98 [c.773]

Коэффициент к определить из условия равновесия, проектируя на вертикальную ось силы с цилиндрического разреза тп он окажется равным [c.77]

Такой образец и схема сил, на него действующих, показаны на рис. 11.9, в, где / — коэффициент трения между материалами образца и опор, а а = /. Этот образец будет испытывать одноосное сжатие во всех своих сечениях, и его форма в процессе испытания будет цилиндрической. Однако изготовление таких образцов и опор к ним трудоемко и дорогостояще, поэтому они в настоящее время используются только в экспериментальных научно-исследовательских работах. [c.41]

Нетрудно выяснить физический смысл коэффициента К если рассмотреть условие равномерного движения в трубе цилиндрического объема длиной / й диаметром (рис. 3.5), а именно равенство нулю суммы сил, действующих на Объем (сил давления и силы трения). Это равенство имеет вид [c.54]

Задача 3.2. Определить скорость перемещения поршня вниз, если к его штоку приложена сила f=10 кН. Поршень диаметром 0 = 50 мм имеет пять отверстий диаметром da = = 2 мм каждое. Отверстия рассматривать как внешние цилиндрические насадки с коэффициентом расхода (х = 0,82 р = 900 кг/м [c.49]

Вода вытекает из цилиндрического насадка диаметром 100 мм, приставленного к отверстию в боковой вертикальной стенке бака, который установлен на тележке, способной перемещаться в горизонтальном направлении под действием реактивной силы. При каком максимальном напоре Н над центром отверстия тележка еще будет находиться в состоянии покоя, если для сдвига тележки с места требуется горизонтальное усилие, равное 15Q Н, а коэффициент расхода насадка ц = 0,82. [c.201]

Левая часть является выражением для инерциальных сил, правая — упругих и возмущающих сил. Коэффициент жесткости колебательной системы заменяет при рассмотрении колебаний пластин так называемая цилиндрическая жесткость [c.82]

В случае течения жидкости по цилиндрической трубе коэффициент сопротивления вводится следующим образом. Выделим расположенный между двумя поперечными сечениями трубы цилиндрический слой жидкости толщины йх тогда сила трения, действующая со стороны движущейся жидкости на стенки трубы, будет равна пОо (1х. Отнощение произведения силы трения на диаметр О трубы к кинетической энергии, находящейся в слое массы жидкости, представляет собой коэффициент сопротивления тру0ы [c.374]

По данным 3. И. Геллера и Ю. А. Скобельцына, для наружного цилиндрического насадка коэффициент расхода непрерывно возрастает с увеличением числа Рейнольдса насадка — Re, причем при больших значениях Re (в связи с уменьшением сил вязкости) темп его роста замедляется и при Re = 10 000-н -f-100 ООО fx становится постоянным. Для определения значений в интервале Re = 100 100 ООО (при l/d = 2ч-5) ими предложена следующая эмпирическая формула [c.208]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

В мишенях с высокой плотностью топлива рассеяние нейтронов, рожденных в результате термоядерного синтеза, происходит, в основном, на ядрах топлива. Это приводит к понижению средней энергии нейтронов до значения 12 МэВ с долей около 0,75 в основном пике, содержащем нейтроны с энергией 14 МэВ. В рассматриваемой нами мишени заметная доля рассеяния и поглощения нейтронов идет также и на ядрах РЬ внешней оболочки, включая затратную реакцию (п, 2п). В силу цилиндрической структуры мишени выход нейтронов имеет анизотропию по углу, относительно оси цилиндра. В напавлении оси поток нейтронов минимален. Полное энерговыделение в мишени оценивается значением 500 МДж, соответствующим коэффициенту усиления, равному 100. [c.113]

Пример. Система состоит из точечного груза М с силой тяжести Р =200 Н, прикрепленного к концу невесомого стержня длиной /=90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 116). К стержню в точке В прикреплены две одинаковые пружины, коэффициенты жесткости которых с =20 Н/см, а в точке /1 демпфер, еоздаюгций линейную силу сопрогинлепия коэффициент сопротивления демпфера р.= 15Н-с/см. [c.443]

Задача 204 (рис. 164). На цилиндрические катки, образующие фрикционн ую передачу, действуют равные по величине прижимающие силы Qi и Qj. Определить величину этих сил в условиях равновесия, если на ведущий каток I действует пара сил с моментом All, коэффициент трения между катками равен /, радиус катка / равен R . [c.76]

Цилиндрический вал массы Af=10Kr и радиуса / = 0,1 м вращается с частотой /г=600об/мин относительно продольной центральной оси. С какой силой Q надо прижать тормозную колодку к валу, чтобы остановить его за 10 с, если коэффициент трения скольжения колодки о вал /=0,4, а радиус инерции вала относительно оси вращения р=0,3м. Трением в опорах вала пренебречь, Найти также число N полных оборотов вала с момента начала торможения до остановки. [c.115]

Если производить более точный учет сил трения, то нужно давление между подшипниками и валом считать распределенным по цилиндрической поверхности вала в приработавшемся подшипнике. Установлено, что приведенный коэффициент трения и приведенный угол трения в этом случае определяются по формулам / = 1,27/ р = aF tg /. Тогда [c.77]

Пример 1. Система состоит из точечного груза М силой веса Р = 200 н прикрепленного к концу невесомого стержня длиной I = 90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 283). К стержню ОМ прикреплены в точке В две одинаковые пружины, коэффициент жесткости которых с = 20 н/см, а в точке А —демпфер, создающий линейную силу сопротивления коэффициент сопротивления демпфера (-1 = 15 н-сек см. Система расположена в вертикальной плоскости. Статическому положению равновесия системы соответствует вертикальное положение стержня ОМ. В начальный момент стержень отклонен против движения часовой стрелки па угол сро = 6 и отпущен без начальной скорости. Считая колебания малыми при I = 90 см, /, = 40 см, 1-2 = 30см, определить движение системы и усилие в шарнире О в начальный момент движения. Массой пружины и подвижных частей демпфера, а также трением в шарнирах пренебречь. [c.409]

G. В брусе 1 массы сделана цилиндрическая выточка радиуса Я is которой катается однородный круглый цилиндр 2 массы т, ir радиуса г. Оси выточки и цилиндра параллельны. Прус движется по горизонтальной плоскости под действием го-]1пзоитальной силы / = / sin (oi и силы упругости пружины 3, коэффициент жесткости которой с. Ось пружины горизонтальна. ] начальный люмеит времени i = 0 система покоилась, пружина была не деформирована, угол ср был ранен. 30°, а а = 0. [c.168]

Пример 1.28. Цилиндрический каток весом 0=60 к (рис. 128) вкатывают на наклонную плоскость силой Р, иараллель-нрй плоскости и приложенной в точке А. Определить величину силы Р, если диаметр катка 0=0,5 м и коэффициент трения качения fe=0,05 см. Решение. Разложив силу тяжести катка О на две составляющие, получим [c.99]

На рис. 9.38 приведена эпюра на-пряжений Oii на горизонтальном диаметральном сечении АВ пластины, а также график изменения в точках линии действия сил Р. Если радиус а цилиндрических выре-аов в окрестностях точек 0 и 0 принять равным d/50, то Оц ааиб л —ЮОР/ nd). Приведенные числовые значения на рис. 9.38 представляют собой коэффициенты при —Р/ (nd)-, эпюра на горизонтальном диаметре изображена в увеличенном масштабе. [c.283]

При обтекании круглого цилиндра потенциальным потоком благодаря симметричному распределению давлений по поверхности цилиндра результирующая этих сил равна нулю (парадокс Даламбера). Следовательно, для этого случая = 0. Можно доказать, что во всех случаях безотрывного обтекания цилиндрических тел потенциальным потоком сопротивление давления равно нулю. Однако при отрывном обтекании, когда за телом образуется мертвая зона или суперкавитационная каверна (см. п. 10.2), теория потенциальных течений дает не равное нулю значение силы сопротивления давления. Так, в п. 7.12 было доказано, что при струйном обтекании пластины, поставленной нормально к потоку (см. рис. 7.30), коэффициент лобового сопротивления, являющегося в данном случае сопротивлением давления, равен 0,88. Это подтверждается опытом только в тех случаях, когда за обтекаемым телом действительнсГобразуется зона, заполненная парами или газом, в которой давление приблизительно постоянно, как это предусмотрено теорией. Но в большинстве случаев за обтекаемым телом образуется так называемый гидродинамический след, представляющий собой область, заполненную крупными вихрями, которые, взаимодействуя и диффундируя, постепенно сливаются и теряют индивидуальность. На достаточном расстоянии от тела (дальний след) образуется непрерывное распределение дефекта скоростей в потоке, близкое к распределению скоростей в струнном пограничном слое. Наличие вихрей в гидродинамическом следе приводит к понижению давления на тыльной части поверхности тела и соответствующему увеличению сопротивления давления, которое часто называют также вихревым сопротивлением. [c.391]

Задача 9-8. Определить диаметр опасного сечения промежуточного вала (рис. 9-19) цилиндрического косозубого редуктора. Вал изготовлен из стали с пределом текучести =34 кГ/мм , требуемый коэффициент запаса прочности [л]=2,5. При расчете применить гипотезу наибольших касательных напряжений. Влиянием продольных и поперечных сил пренебречь. Вал передает мощность Л =40 л. с. при угловой скорости =300 об1мин. [c.227]

И —допускаемый коэффициент запаса Пи — коэффициент запаса устойчивости Р—сосредоточенная сила Якр — критическая сила Pi—обобщенные силы Рф—фиктивная обобщенная сила Рд— динамическая сила Рц — возмущающая сила Ро—амплитуда возмущающей силы р — интенсивность распределенной нагрузки по площади давление полное (результирующее) напряжение Ро—октаэдрическое результирующее напряжение контактное давление между составными цилиндрическими трубами Ртах Pmin< Рт — максимальное, минимальное и среднее напряжение цикла Ра — амплитуда цикла Ршах> Р т> Ра — наибольшее, среднее напряженней амплитуда цикла при работе на пределе выносливости р, — п редел вы носли востн [c.6]

Подъемная сила по мере удаления частицы от дна уменьшается. При увеличении расстояния от дна б примерно до 0,8 (рис. 20.3) коэффициент подъемной силы шаровидных и цилиндрических частиц согласно экспериментальным данным М. А. Дементьева и Д. В. Штеренлихта уменьшается до нуля. [c.93]

Цилиндрическая оболочка радиусом / = 150 мм должна выдержать сжимающую осевую силу Р=3000 кГ. Определить необходимую толщину оболочки, приняв =0,72-10 кГ1см , а ц= =2800 кГ/см , коэффициент запаса устойчивости л=1,5. [c.218]

Пример 36. Вычислить силу давления ветра на цилиндрическую дымовую трубу диаметром О = 800 мм и высотой Я = 25 ж. Коэффициент Сх, найденный путем испытания на модели, равен 1,2. Скорость ветра о = 40 м сек, а плотность воздуха р = 1,29 кг1м . [c.157]

Уравнения движения шарнирного четырехзвенника с упругими звеньями. В механизме шарнирного четырехзвенника (рис, 52) считаем, что внешние силы приложены только к звеньям / и <3 и представлены парами сил с моментами 4Уд и Жз. Инерцией шатуна 2 пренебрегаем и, следовательно, реакции, действующие на него со стороны звеньев 1 и 3, направлены по линии ВС. В этом случае шатун испытывает только деформации растяжения — сжатия и его коэффициент ПОДЙТЛНйОеТН МбЖНб оН()ёдёЛить по формуле для цилиндрических стержней е2 = 12 Е.8, где /2— длина шатуна Е — модуль упругости 5 — площадь поперечного сечения шатуна. Коэффициент податливости вала звена 1 определяем, учитывая только деформации кручения е = 1 1 01 р ), где 1 — длина участка вала [c.120]

По уравнению (VI1.37) можно определить время т нагрева воздуха до любой необходимой при испытаниях температуры при заданной температуре нагревателя и, кроме того приняв X = со, при заданной температуре воздуха опреде лить необходимую температуру нагревателя. Теперь зная величину а и из уравнения (VI 1.24) можно опреде лить необходимую силу тока и соответственно минималь но необходимую мощность нагревателя при установившем ся режиме испытаний. Определим теперь время нагрева образцов различной толщины до температуры, принятой при испытаниях, что необходимо для оценки производительности испытаний образцов в спроектированной термокамере. Поскольку типовыми образцами из полимеров являются образцы пластинчатой и цилиндрической форм, задача определения времени нагрева таких образцов до равномерной по всей толщине температуры, необходимой при испытаниях, сводится к задаче нестационарной теплопроводности соответственно для пластины или цилиндра. При этом можно принять, что подвод тепла к обеим поверхностям пластины осуществляется при одинаковом коэф-фицинте теплоотдачи во всем промежутке времени. То же имеет место и для цилиндра. Рассмотрим сначала процесс нагревания пластины. Коэффициент теплоотдачи а от [c.185]

Для определения коэффициента Пуассона (Материала, соответствующего зафиксированному состоянию, испытывали цилиндрические образцы диаметром 20 и высотой 60 мм, нагружаемые сжимающей силой. Измеряли величины Ак=к—А] (/г, к, — высота, образца до напружения и после фиксации деф(Ормаций) и АП = =В,—В В, в, — диаметр образца в среднем сечении до нагружения и после фиксации). [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...