Трение 368, ¦— Коэффициент 368, «и Круг

Шлифовальный круг диаметра 0,6 м делает 120 об/мин. Потребляемая мощность 1,2 кВт. Коэффициент трения шлифовального круга о деталь равен 0,2. С какой силой круг прижимает шлифуемую деталь [c.219]

При бесцентровом шлифовании обрабатываемая деталь I (рис. 244) устанавливается на опорный нож 4 между шлифовальным 2 и ведущим 3 кругами. Шлифовальный круг вращается со скоростью Dj = 30 ч- 60 м/с, а ведущий — со скоростью Пв = 10-I- 40 м/мин. Так как коэффициент трения между кругом 3 и деталью больше, чем между деталью и кругом 2, то ведущий круг сообщает детали вращение со скоростью круговой подачи [c.403]

Во многих случаях коэффициент сопротивления трения труб некруглого сечения проще определять введением в формулы для труб круглого сечения соответствующих поправочных коэффициентов Х = к к, где Х — коэффициент сопротивления трения труб круг- [c.67]

Мощность сил трения при верчении шарика определится по формулам трения для пяты (см. гл. 15). Поверхность трения представит круг, диаметр которого равен диаметру упругой площадки контакта шарика с плоскостью АТ. Определение потерь на трение при верчении требует знания закона распределения контактных напряжений на упругой площадке контакта. Это становится возможным в результате решения контактной задачи Герца. Вследствие громоздкости выкладок, отсутствия точных данных о коэффициентах трения качения и скольжения предпочтительнее соотношения между силами Р и Q устанавливать на основании экспериментальных данных. [c.502]

Г. Б. Лурье установлено, что на отделение стружки при шлифовании закаленных сталей тратится до 25—35% тангенциальной составляющей силы резания Рг [И]. Если принять, что на отделение стружки кругом и лентой тратится около 35% Рг, то для получения экспериментальных данных меньшие в 2 раза силы резания при ленточном шлифовании возможны при условии, что коэффициент трения абразивного покрытия ленты II будет в 1,6 раза и более меньше коэффициента трения шлифовального круга (табл. 6). [c.26]

По горизонтально хорде (пазу) вертикально расположенного круга движется без трения точка М массы 2 кг под действием силы притяжения F, пропорциональной по величине расстоянию до центра О, причем коэффициент пропорциональности [c.245]

При идеальных связях общая линия действия реакций R i и Ri2 во вращательной паре (рис. 10.3, а) пройдет через центр В. В шарнире В с введением сил трения, т. е. при действительных связях, общая линия действия полных реакций R i и R (рис. 10.3, б) во вращательной паре будет касательна к кругу трения радиуса p fr , где / — коэффициент трения в цапфе Га —радиус цапфы. [c.149]

Последний давит на ш,еку 3, сжимающую тело 4. Известны сила сжатия тела 4 Q = 1961 Н коэффициенты трения в нарезке винта /, винта 1 по клину 2, клина 2 по стойке, клина 2 по щеке 3 / = 0,1 длина рукоятки / = 500 мм средний диаметр нарезки d p = 9 мм шаг винта 1 h.= =42 мм тангенс угла наклона клина 2 tgd = 0,06 диаметр круга, которым винт 1 упирается на клин 2, d = 62 мм. Определить момент на валу винта / и силу Р на рукоятке. [c.166]

Однородный тяжелый круг может скользить без трения по горизонтальной плоскости. Когда круг находился в покое, на него в точке была положена материальная точка такой же массы, как и круг. Точке сообщена начальная горизонтальная скорость Vq, перпендикулярная к радиусу, проходящему через щ. Определить движение системы, зная, что между точкой и окружностью имеется трение с коэффициентом /. [c.133]

Правильному использованию смазывающе-охлаждающей жидкости, включая способ подвода ее в зону резания, принадлежит важная роль в предупреждении прижогов и шлифовочных трещин. Охлаждение водным раствором, несмотря на высокий коэффициент теплопередачи, оказывается менее эффективным, чем маслами или их смесями. Из этого следует, что задача состоит не столько в отводе тепла, сколько в уменьшении теплообразования. Наличие в СОЖ масла уменьшает трение круга с деталью, улучшает условия трения. Применение масел, однако, нетехнологично, они к тому же способствуют ускорению засаливания кругов. Чтобы облегчить подвод СОЖ в зону резания, круги делаются пористыми, с радиальными или наклонными пазами. Подача через поры наиболее эффективна, но недостаточно стабильна из-за забивания пор, неравномерного распределения СОЖ по рабочей поверхности круга. Организация же тонкой очистки СОЖ в процессе работы затруднительна. Сильные при- [c.28]

Стойкость текстильных тканей к истиранию определяется согласно ГОСТ 8512-57 при трении образца ткани о вращающийся абразивный круг. Коэффициент трения определяется а приборе наклонная плоскость (ГОСТ 8495-57). Это простейшее испытание на трение стандартизовано не как общий метод, который можно применить к различным материалам, а исключительно как метод испытания тканей. [c.6]

Радиус круга трения р = / r приведенный коэффициент трения г— радиус цапфы. [c.523]

Шнур из оксида хрома обеспечивает в покрытии две фазы с твердостью 1000 и 1770 HV. Температура плавления составляет 2708 К. Покрытие шлифуется алмазными кругами, обладает высокой стойкостью к абразивному воздействию, отличается высоким коэффициентом трения. [c.223]

Гибкий шнур из оксида титана (температура плавления 2180 К) обеспечивает твердость покрытия 803 HV. Покрытие обрабатывается шлифовальными кругами из карбида кремния, для него характерны низкий коэффициент трения и высокая электропроводность. [c.223]

Для русл, которые недостаточно широки, чтобы их можно было считать двумерными, такие универсальные зависимости для профиля скорости неприменимы. Если поперечное сечение русла не сильно отличается от круга, то для потерь напора на практике принято, как и в случае замкнутых труб некруглого сечения, использовать коэффициенты сопротивления трения для круглых труб. В этом случае применяется формула Дарси. Для иных форм поперечного сечения можно использовать формулы для коэффициента Шези С. При больших числах Рейнольдса шероховатость стенок можно считать вполне развитой , и поэтому коэффициент Шези можно найти по формуле (13-73). [c.326]

Отмечается [881 резкое уменьшение (в 5—7 раз) силы резания при плоском шлифовании алмазными кругами, сравнительно с обычными, что, очевидно, объясняется малыми значениями коэффициента трения, свойственными алмазу. Для них эмпирически выведена формула зависимости [c.379]

Вращение детали осуществляется вследствие сил трения между деталью и ведущим кругом. Для качественной обработки необходимо, чтобы деталь начала вращаться до касания шлифовального круга, что в значительной степени определяется состоянием опорного ножа, который должен иметь прямолинейную опорную поверхность высокой твердости и шероховатостью Ла = 0,08. .. 0,16, с тем чтобы коэффициент трения между деталью и ножом был минимальным. Обрабатываемая поверхность чаще всего является базой, поэтому большое значение приобретает исходное состояние обрабатываемой поверхности. [c.605]

Рабочие круги изготовляют на керамической связке, а ведущие круги — на бакелитовой. Для предварительного шлифования закаленных деталей применяют рабочий круг с зернистостью 36—46 и твердостью С1, а для чистового шлифования — с зернистостью 60. Ведущие круги на вулканитовой связке дают максимальный коэффициент трения в месте контакта с обрабатываемой деталью. Для большей устойчивости их твердость подбирают Т1 и зернистость 80. [c.114]

Круг 1 стремится увлечь деталь в своем вращении, однако коэффициент трения между регулирующим кругом и деталью больше, чем коэффициент трения между шлифующим кругом и деталью, и скорость вращения детали определяется окружной скоростью регулирующего круга 0 . [c.88]

Результирующее усилие, действующее на шток при ускорении стола и касании шлифовального круга детали (коэффициент трения для направляющих в этот момент Jll=0,06), [c.95]

По пути следования к прессу для пробивки ниппельного отверстия 16 колесо ориентируется по отверстиям в диске. Ориентирующее устройство 15 выполнено в виде тисков, нижние губки которых покрыты ферродо, а верхние несут клиновидные ремни. При проталкивании через эти тиски, благодаря разности коэффициентов трения, колеса проворачиваются до тех пор, пока в отверстие не заскочит палец-фиксатор. На линии установлен специальный пресс, развивающий усилие до 600 кн. Быстрый подвод и отвод бойка осуществляется пневмоцилиндром через систему рычагов, рабочий ход — от гидроцилиндра. На последней позиции шлифовальным камнем снимаются заусенцы. Наличие контакта круга с колесом проверяется по электрической схеме. [c.391]

Существенную роль в тепловыделении при шлифовании играет связка. Коэффициенты трения связок шлифовальных кругов обычно больше коэффициентов трения клеевых связок, шлифовальных шкурок и лент. [c.17]

Р — вертикальная нагрузка, действующая на один каток N и Т — составляющие нагрузки Р fl — коэффициент трения в подшипниках оси катка /а — коэффициент трения катка по рельсу, ц — коэффициент трения качения катка по рельсу, см-, Ок — диаметр цилиндрического катка или ролика Вер — средний диаметр конического катка — средний диаметр торцовой поверхности ступицы катка й — диаметр оси катка Р—радиус круга катания поворотного устройства а — расстояние между подшипниками ролика Ь — ширина рабочей части катка Р — усилие в подшипнике оси катка, вызванное трением катка по рельсу Ро — усилие, действующее на центральную цапфу в радиальном направлении /ц — коэффициент трения скольжения подшипника центральной цапфы с1ц — диаметр центральной цапфы. [c.459]

Для учета трения в осях силу проводят касательно к кругу трения, радиус которого р = f r , где Гц — радиус цапфы / — приведенный коэффициент трения. Значения его для подшипников качения /о = = 0,005 -н 0,01, для подшипников скольжения /о = 0,03 0,1. [c.263]

Сущность бесцентрового шлифования (рис. 1.20) заключается в том, что шлифуемая заготовка 1 помещается между шлифовальным 2 и ведущим 3 кругами и поддерживается ножом (опорой) 4. Центр заготовки при этом должен быть несколько выше линии, соединяющей центры обоих кругов примерно на 10... 15 мм и больше, в зависимости от диаметра обрабатываемой заготовки во избежание получения офан-ки. Шлифовальный круг имеет окружную скорость = 30...65 м/с, а ведущий — V = 10...40 м/мин. Так как коэффициент трения между кругом Зи обрабатываемой заготовкой больше, чем между заготовкой и кругом 2 (рис. 1.20, а), то ведущий круг сообщает заготовке вращение со скоростью круговой подачи Благодаря скосу ножа, направленному в сторону ведущего круга, заготовка прижимается к этому кругу. Продольная подача заготовки обеспечивается за счет наклона ведущего круга на угол а. При этом скорость подачи заготовки рассчитывается по формуле [c.27]

Шлифующий круг вращается с большой скоростью (30—60 м/с), а ведущий круг—с меньшей (0,2—1 м/с). Так как коэффициент трения между кругом 3 и обрабатываемой деталью 1 больше, чем между деталью и кругом 2, то ведущий круг вращает деталь со скоростью круговой подачи а шлифующий круг снимает припуск. Движение продольной подачи достигают поворотом оси ведущего круга на угол а = 1,5-5-6° при черновом и а == 0,5 т-1,5 при чистовом шлифовании. Окружная скорость V, вращения ведущего круга 3 разлагается на две составляющие Vц и 5, Первая представляет собой скорость мащения детали (круговую подачу), вторая — продольную подачу детали. Подача будет тем больше, чем больше угол а. Чтобы обеспечить линейный контакт ведущего круга с цилиндрической поверхностью детали, кругу придают форму однополого гиперболоида. Центр вращения обрабатываемой детали располагают выше центра кругов 2 и 3 на 0,15—0,25 диаметра детали, что обеспечивает геом ическую точность ее рмы. [c.92]

Задача 448. Груз веса Р подвещен к нерастяжимой нити АВ, перекинутой через блок с неподвижной осью О. Вес блока Р. Его масса распределена равномерно по поверхности круга радиуса г. Конец нити В прикреплен к вертикальной пружине, коэффициент жесткости которой равен с. Определить колебания груза, если в начальный момент груз находился в покое, его вес уравновешивался натяжением пружины и ему сообщили начальную скорость Фа, направленную по вертикали вниз. Трением между осью блока и подщипниками пренебречь. Весом нити пренебрегаем. [c.588]

Человек толкает тележку, приложив к ней горизонтальную силу Р. Определить ускорение кузова тележкк, если касса кузова равна Mi, Мл — масса каадого из четырех колес, г—радиус колес, f — коэффициент трения качения. Колеса считать сплошными круг."ымл дяскамя, катящимися по рельсам без скольжения. [c.351]

Следовательно, выполняя силовой расчет с учетом сил трения во вращательной паре, необходимо, чтобы действительная реакция была направлена касательно к кругу радиусом Д. Этот круг называется кругом трения. Касательная должна быть проведена так, чтобы момент M- - был направлен в противоположную сторону относительно угловой скорости oji (рис. 9.7, а, б). При силовом расчете без учета трения необходимо, чтобы реакция вращательной пары проходила бы через ее центр. Действительная точка касания цапфы с вкладышем при наличии зазора (допуска) между этими телами и полусухом или сухом трении смещается относительно оси у на величину плеча h, которое зависит от радиуса цапфы и коэффициента трения. [c.317]

Прижоги с вибрацией. и штриховые прижоги, как и погрешности формы, распределяются по окружности колец но периодическим законам, установить которые можно, решив дифференциальные уравнения, описывающие процессы шлифования. На рис. 1 н 2 представлены упрощенные физические. модели процессов внутреннего врезного и круглого наружного и]лифования соответственно. Здесь приняты следующие обозначения nii, гп-> — массы детали я шлифовального круга, 52 — коэф(1лщпенты вязкого трения шпиндельных узлов детали и к])уга, d, Са — коэффициенты, характеризующие упругости шпиндельных узлов детали и круга, oi и ма — угловые скорости вращения детали и круга, у — скорость поперечной подачи, / у — радиальное усилие резания. [c.40]

Влияние шероховатости трущихся поверхностей на трение и износ исследовали на мащине типа И-32. Использовали материал 145-40 и серый чугун СЧ 15-32. Образцы обрабатывали на наждачном круге до шероховатости Ra = 5- -6 мкм. Чугунные диски — контрэлементы изготовляли двумя способами. Один диск притирали шлифовальной пастой до Ra = 0,14 мкм. Второй диск обрабатывали грубым шлифовальным кругом до Ra = 2,6 мкм. При непрерывном трении образцов по диску измеряли коэффициент трения, через определенные промежутки времени (1—4 ч) машину останавливали, определяли шероховатость поверхностей и износ асбофрикционного материала. [c.155]

Обрабатываемая деталь, расположенная между кругами и опирающаяся па поверхность ножа, вращается примерно со скоростью ведущего круга за счет сил трения между деталью и кругами. В связи со значительной разницей в скоростях вращения кругов трение между деталью и ведущим кругом больше, чем между деталью и шлифующим кругом. Так как на бесцентрово-шлифовальных станках применяют ведущий круг на вулкани-товой связке, то и коэффициент трения между ним и деталью выше, чем между шлифующим и деталью, и при обработке стальных деталей достигает 0,6—0,8. [c.296]

Вращение детали осуществляется вследствие сил трения между деталью и ведущим кругом. Для качественной обработки необходимо, чтобы деталь начала вращаться до касания щлифовального круга, что в значительной степени определяется состоянием опорного ножа, который должен иметь прямолинейную опорную поверхность высокой твердости и с параметром щероховатости Ка = 0,08 ч- 0,16 мкм, с тем чтобы коэффициент трения между деталью и ножом был минимальным. Обрабатываемая поверхность чаще всего является базой, поэтому больщое значение приобретает исходное состояние обрабатываемой поверхности. Ведущий круг выполняет роль устройства, замедляющего скорость вращения детали, а также дополнительной опоры, значитель- [c.404]

Материалы трущейся пары торцового уплотнения. Они должны удовлетворять комплексу требований, обеспечивая долговечность и износостойкость в заданном режиме работы и применяемой среде. Эти материалы должны быть совместимы с рабочей средой, обладать высокой коррозионной стойкостью, достаточной прочностью, хорошими антифрикционными свойствами (стабильный низкий коэффициент трения, отсутствие склонности к заеданию и схватыванию), высокой термостойкостью и сопротивляемостью тепловому удару, стабильностью размеров в течение всего срока эксплуатации. ( ля малоагрессивных сред с хорошими смазывающими способностями могут быть применены различные материалы, и их выбор определяется в основном соображениями надежности и долговечности работы уплотнения, а также технологии, себестоимости и обеспеченности производства сырьем. Чем агрессивнее среда и выше требования к уплотнению, тем уже круг материалов, из которых можно произвести их выбор. В этом случае главным условием выбора материала является его совместимость со средой. Например, при изготовлении торцовых уплотнений на заводах-из-готовителях объемных гидроприводов целесообразно применить пару бронза — сталь, принятую для основного узла трения гидромашин, так как материалы, технология и оборудование для изготовления деталей уплотнений и деталей гидромашин будут оди-наковы В химических машинах и специальных агрегатах требуются уплотнения для различных агрессивных сред. Их изготовление производится на специализированных заводах, приспособленных обрабатывать дефицитные и трудоемкие материалы. Наиболее часто применяемые для различных сред материалы указаны в табл. 16. [c.181]

Большое число неизвестных факторов при резании металлов, таких, как анизотропия, упрочнение, изменение коэффициента трения и тепловых явлений, означает, что угол сдвига изменяется в процессе резания. Наиболее практичным соотношением для угла сдвига является уравнение (3.62), в котором значения и Са выбраны с учетом условий конкретного процесса резания. Значения величин и С , пригодные для широкого круга условий резания, даны в уравнении (3.33), которое представляет приближенное уравнение для угла сдвига по Оксли. В более поздней работе Оксли сделал предположение, что на угол сдвига в значительной степени влияет склонность обрабатываемого материала к упрочнению и скорость деформирования. Он показал, что материал, более склонный к упрочнению, будет иметь меньший угол сдвига, чем материал, менее склонный к упрочнению. При высоких скоростях резания склонность к упрочнению уменьшается и, таким образом, угол сдвига будет увеличиваться. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...