Испытания Теплопроводность

В справочниках и руководствах параллельно с указанием величины коэффициента теплопроводности материалов приводятся также температуры, при которых получен этот коэффициент. То же указывается и в аттестатах испытания теплопроводности материалов, даваемых физическими лабораториями, чтобы можно было в случае необходимости сделать пересчет полученных коэффициентов на другие температуры. [c.28]

В табл. 6-2, составленной по литературным данным [39, 58, 52, 124, 125] и по данным исследований авторов, приведены результаты измерений коэффициентов теплопроводности некоторых из рассматриваемых нами покрытий. Там же для сравнения представлены значения А, для тех же материалов, испытанных в виде монолитных образцов. Из данных таблицы видно, что при повышении температуры теплопроводность монолитных образцов резко уменьшается (максимальная теплопроводность наблюдается при понижении температуры до 5—100 К). Для объяснения. этого явления рассмотрим механизм передачи тепла в неметаллических материалах. [c.154]

Учитывая, что типовыми образцами из неметаллических материалов, например из полимеров, являются образцы пластинчатой и цилиндрической форм, задача об определении времени нагрева (охлаждения) таких образцов до равномерной по всей толщине температуры, необходимой при испытаниях, сводится к задаче о нестационарной теплопроводности соответственно для пластины или цилиндра. При этом можно принять, что подвод (отвод) тепла конвекцией к поверхностям образцов осуществляется при постоянных коэффициентах теплоотдачи во всем промежутке времени. [c.173]

Вследствие незначительной теплопроводности неметаллических материалов образцов время для нагрева или охлаждения до равномерной по толщине температуры может быть значительным и определяет в основном производительность испытаний. Поэтому для повышения производительности установки предусмотрен нагрев или охлаждение нескольких образцов одновременно с дальнейшим их поочередным испытанием. С этой целью в термокамере предусмотрен механизм кассетного размещения образцов и их поочередной подачи в захваты испытательной машины при испытаниях на растяжение, смятие, а также при определении прочности клеевых соединений. В случае [c.176]

Здесь Nu — критерий Нуссельта, характеризующий теплообмен нагревателя с воздухом, Nu = где d — диаметр трубки нагревателя, м X — коэффициент теплопроводности воздуха при температуре, необходимой при проведении испытаний, Вт/(м К). [c.182]

Испытания при повышенных температурах проводятся с использованием получивших широкое распространение методов нагрева образцов 1) пропусканием тока 2) индукционного 3) радиационного, конвекционного, теплопроводностью за счет теплопередачи от внешнего источника тепла. [c.215]

В качестве индикаторных газов используют газовые смеси или чистые газы (водород, гелий, фреон, углекислый газ, неон, метан, этан, пропан, бутан и др.), теплопроводность которых значительно отличается от теплопроводности воздуха. Возможность работы с таким недефицитным газом, как углекислый, является особенно важным преимуществом при испытании больших объемов. [c.124]

Методика испытаний при температурах ниже —196° С значительно сложнее, поэтому к аппаратуре для испытания при очень низких температурах предъявляются особые требования. Во-первых, поскольку при сверхнизких температурах теплоемкость всех материалов ничтожна, а скрытая теплота парообразования жидких водорода и гелия достаточно мала, то тепловое равновесие в ванне для испытаний устанавливается очень быстро. Поэтому детали установки, находящиеся в контакте с хладагентом, необходимо изготавливать из материалов с наименьшей теплопроводностью, обеспечивающих постоянство температуры в процессе проведения эксперимента. Во-вторых, в силу дефицитности жидкого гелия и водорода нужно принимать специальные меры, уменьшающие расход охладителя, а также следует ограничивать рабочий объем ванн. [c.188]

Рис. 18. Зависимость коэффициента теплопроводности ГПМ от их объемного веса а —при нормальных условиях испытания (усредненные данные) б при средней температуре опыта — 90 С

Заготовки образцов подвергали отжигу при 870°С в течение 1 ч, охлаждению с печью до 650°С, выдержке при этой температуре 1 ч, а затем охлаждению на воздухе. Поскольку титановые сплавы из-за низкой теплопроводности подвержены при шлифовании ожогам, в качестве финишной механической обработки применяли тонкое точение с последующей зачисткой рабочей поверхности до заданного класса шероховатости. Испытания на усталость проводили при чистом изгибе вращаю- [c.70]

Термохимическая обработка стали — Влияние на предел усталости 1 (2-я) — 448 Термохимия 1 (1-я) —370 Термоэлектрический метод испытания металлов и сплавов 3— 196 — см. также Термический метод анализа металлов и сплавов Термоэлектронные лампы 1 (1-я) — 541 Термоэлектронный ток 1 (1-я) — 541 Термоэлементы — см. Термопары Территория заводская — Насаждения — Расстояния до сооружений 14—396 Терпентинное масло — Теплопроводность [c.300]

Охлаждающей ванной могут служить различные незамерзающие жидкости (спирт, бензин, ацетон и др.). При испытаниях до — 20° С лучше всего пользоваться обычным льдом или снегом, смешанным с солью, или смесью льда с селитрой. Для более низких температур (до — 78° С) обычно применяют твёрдую углекислоту (сухой лёд). В этом случае испытание ведут следующим образом в сосуд, изолированный оболочкой с низкой теплопроводностью (пробка, дерево, шлаковая вата, бума- [c.66]

Значения коэффициентов теплопроводности, электропроводности и электросопротивления чугуна, содержащего 5,1% кремния, приведены в табл. 45. Окали-ностойкость чугуна, характеризуемая увеличением веса образцов, испытанных при 900 и 1000 С, приведена в табл. 46 и на рис. 16. [c.205]

Для устранения влияния различных условий теплоотвода и получения сравнимых результатов испытания предусмотрено применение специальных головок и гнезд для образцов, обеспечивающих строго определенные условия теплоотвода. Это существенно потому, что коэффициент трения и износ зависят не только от поверхностных и объемных температур, но и характера изменения температуры по глубине образца— температурного градиента [4, 5]. Последний в большой мере зависит от формы гнезд и головок. Температура, возникающая в процессе испытания, измеряется с помощью термопары, установленной в неподвижном образце (образец с большей теплопроводностью) на глубине [c.120]

Метод теплового удара применим для испытаний как теплопроводных материалов (металлических, металлокерамических), так и нетеплопроводных (неметаллических, пластмассовых, керамических). [c.139]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

В условиях испытаний или эксплуатации ЭГК температуры катода <к(т> к анода <а(т) преобразователя, как правило, недоступны прямому измерению. Чтобы воспользоваться (6.72), установим связь между отклонениями температур Ык, bti и экспериментально контролируемой переменной отклонением тепловой мощности ЭГК от ее стационарного значения Л о- Для этого рассмотрим осесимметричный цилиндрический ЭГЭ, тонкий (б// о<0,1) эмиттер которого термически идеально связан с топливом (см. рис. 6.4). Нестационарное распределение температуры в объеме эмиттерного узла такого ЭГЭ описывается известным уравнением теплопроводности (см. ЗЛ) [c.194]

В е й н и к А. И Испытания кокильных красок на теплопроводность, Машгиз, Москва, 1956. [c.184]

Бегункова А. Ф. Прибор для быстрых испытаний теплопроводности изоляционных материалов. — Заводская лаборатория , 1952, т. XVIII, № Ш, с. 1260—1262. [c.327]

Неэлектрические испытания имеют целью определить механические (прочность, твердость, гибкость, эластичность), физические (плотность, вязкость) и химические (например, кислотность масла) свойства термические характеристики (теплопроводность, нагрево-и холодостойкость) и характеристики, связанные с воздействием влаги (гигроскопичность, растворимость, влагопроницае-мость), и др. [c.7]

Подобным испытаниям подвергаются хрупкие материалы и изделия из них. Стойкость к термоударам зависит от температурного коэффициента линейного расширения материала поэтому для приблизительной оценки этой характеристики можно пользоваться соотношением Alai, в котором А — коэффициент, определяемый механической прочностью и теплопроводностью материала — температурный коэффициент линейного расширения. При неоднородности материала, а также дефектах роверхности (царапины и т. п.) стойкость к термоударам сильно снижается, что легко объяснимо теорией прочности хрупкого тела. Некоторые материалы, например стекло, подвергаются травлению плавиковой кислотой для повышения стойкости к термоударам так же действует закалка. [c.175]

При испытании покрытий применяются стационарные [61 148—150], относительные [146, 151, 152] и регулярного теплового реншма [9, 153] методы определения теплопроводности. [c.90]

Большинство известных испытательных установок позволяют создавать в испытуемом образце стационарный одномерный тепловой поток. Особенностью стационарных методов является постоянство температуры в определенных точках исследуемого образца. Поверхностные участки (наружные и внутренние) покрытия находятся при раз.личных, но неизменных в процессе испытаний температурах. Температура любой точки покрытия при этом зависит только от ее положения, но не от времени. Определив распределение температур в покрытии и оценив количество перенесенной теплоты, можно рассчитать теплопроводность. Исследования теплофпзических свойств [c.90]

При изменении частоты с 1800 до 10000 цикл/мин при испытании с принудительным охлаждением образцов титана увеличение частоты прнводило к повышению предела выносливости. При испытаниях без охлаждения увеличение частоты приводило к снижению усталостной прочности. Последнее связывают [24] со значительным повышением температуры образцов в процессе испытания с увеличением ча. тоты (титан имеет низкую теплопроводность). [c.113]

Испытания й зй повышенных температурах пройоДяТх я с использованием нагрева пропусканием тока индукционного нагрева нагрева путем теплопередачи от внешнего источника тепла (радиационного, конвекционного, теплопроводностью). [c.151]

По уравнению (VI1.37) можно определить время т нагрева воздуха до любой необходимой при испытаниях температуры при заданной температуре нагревателя и, кроме того приняв X = со, при заданной температуре воздуха опреде лить необходимую температуру нагревателя. Теперь зная величину а и из уравнения (VI 1.24) можно опреде лить необходимую силу тока и соответственно минималь но необходимую мощность нагревателя при установившем ся режиме испытаний. Определим теперь время нагрева образцов различной толщины до температуры, принятой при испытаниях, что необходимо для оценки производительности испытаний образцов в спроектированной термокамере. Поскольку типовыми образцами из полимеров являются образцы пластинчатой и цилиндрической форм, задача определения времени нагрева таких образцов до равномерной по всей толщине температуры, необходимой при испытаниях, сводится к задаче нестационарной теплопроводности соответственно для пластины или цилиндра. При этом можно принять, что подвод тепла к обеим поверхностям пластины осуществляется при одинаковом коэф-фицинте теплоотдачи во всем промежутке времени. То же имеет место и для цилиндра. Рассмотрим сначала процесс нагревания пластины. Коэффициент теплоотдачи а от [c.185]

Хорошая свариваемость стали и молибдена наблюдается в тех случаях, когда общая толщина биметаллического листа составляет 20 мм при толщине молибдена 1-2 мм (прокатка при 950 и 1200°С) и 3,5-6 мм (прокатка при 950° С) при толщине молибденового покрытия 10 мм листы не свариваются. Другими словами, при небольшой толщине молибден хорошо сваривается со сталью и в случае прокатки при 1200° С. Это можно объяснить тем, что условия прокатки недостаточно изотермичны. При контакте с холодными валками тоньсий теплопроводный молибденовый слой охлаждается и фактически температура на границе молибден-сталь ниже, чем температура в камере. Использование в качестве подложки различных сталей (0,03—0,16% С) не оказывает заметного влияния на прочность на срез биметаллического композита, гак как при испытаниях на срез, как правило, наблюдается разрушение по молибдену. [c.94]

В процессе испытаний машины УМ-9 были получены следующие данные. Минимальная температура, достигнутая на образцах из стали Х18Н9Т, составила минус 125° С, а на образцах из стали 45 минус 98°, что объясняется ее большей теплопроводностью. С помощью хладопроводов и электрического нагревателя легко установить любую температуру образца от комнатной до минимально достижимой и поддерживать ее с точностью 1°С. Градиент температуры вдоль рабочей зоны образца не превышал 1° для материалов с сильно отличающейся теплопроводностью. При минимальной температуре и максимальном изгибающем моменте 5 кгм расход жидкого азота не превышал 2 л/ч. [c.42]

Нискольку многие детали электрических машин рабо-тают в магнитном поле, программой работ предусметрено изучение влияния магнитных полей на теплопроводность [11]. Некоторые результаты, приведенные на рис. 7, показывают, что магнитное поле может значительно (на - 50 %) уменьшать теплопроводность. В план работ включено также определение магнитной восприимчивости и электросопротивления. Проведенные эксперименты позволили при 4 К обнаружить ферромагнетизм в жаропрочных сплавах Ni—Сг—Fe. Программа испытаний теплофизических свойств приведена в табл. 2. [c.35]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

Наиболее подробно изучена обрабатываемость деформированных, т. е. прошедших горячую обработку давлением, стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах твердостью НВ= 100-Ь350 кГ мж , при испытании которых на растяжение перед разрывом образцов возникает шейка. Для этих металлов скорости резания в случае точения быстрорежущими резцами могут быть определены с погрешностью до 25% по действительному пределу прочности и коэффициенту теплопроводности Я. при помощи зависимости (рис. 2) [c.166]

В зависимости от используемых наполнителей пластмассы подразделяют на композитные и слоистые. Некоторые пластмассы представляют собой чистые смолы и применяются без наполнителей. Композиции из смолы и наполнителей обычно прочнее чистой смолы. Наполнитель влияет на водостойкость, химическую стойкость и диэлектрические свойства, на теплостойкость и твердость пластмассы. Наполнители существенно снижают стоимость пластмасс. Положительные свойства пластмасс малая плотность, удовлетворительная механическая прочность, не уступающая в ряде случаев цветным металлам и сплавам и серому чугуну химическая стойкость, водо-масло- и бензостойкость высокие электроизоляционные свойства фрикционные и антифрикционные шумо- и вибропоглощающие свойства возможность окрашивания в любой цвет малая трудоемкость переработки пластмасс в детали машин. Отдельные виды пластмасс обладают прозрачностью, превышающей прозрачность стекла. Вместе с тем, применение пластмасс ограничивается их отрицательными свойствами. Недостаточная теплостойкость некоторых разновидностей пластмасс вызывает их обугливание и разложение при температуре свыше 300° С. Эксплуатационная температура для изделий из пластмасс обычно не превышает 60° С и реже 120° С. Только пластмассы отдельных видов допускают эксплуатационную температуру 150—260 С и выше. Низкие теплопроводность и твердость, а также ползучесть пластмасс в ряде случаев нежелательны. Свойства и методы испытания пластмасс приведены ниже. [c.151]

Особо следует выделить большой объем технологических исследований по созданию матричной топливной композиции на основе UO2 в Мо, Сг, V и испытанию твэлов с керметной топливной композицией в реакторе BR-2. Созданы топливные композиции 1Ю2 + 30% Сг, которые имеют в 4—5 раз лучшую теплопроводность, чем UO2. Хотя максимально допустимая температура центра топлива иО2 + 30% Сг составляет 1300— 1400°С (для UO2 2400 — 2500 °С), однако за счет лучшей теплопроводности твэлы с матричным топливом допускают линейную тепловую нагрузку 470 — 700 Вт/см при температуре оболочки 650 — 680 °С. При этом получено выгорание 90—96 МВт дней на 1 кг U (9—9,6% выгорания). [c.20]

Практика работы прибором показывает, что поверхность испытуемого образца в точках приложения контактов должна быть свеже-зачищенной, так как поверхностная окисная пленка, обладающая малой электро- и теплопроводностью, создает дополнительную термопару с неокисленным металлом, и эта термопара, будучи включена последовательно с основной, изменяет показания последней. Однако этот же эффект можно использовать для оценки толщины пленки и определения ее природы. Так, обезуглероженный поверхностный слой дает резкое изменение величины т.-э. д. с. по сравнению с зачищенным участком поверхности того же образца. Это изменение зависит от степени обезуглероживания и от температуры испытания. При повышении температуры горячего контакта показания прибора в меньшей степени определяются поверхностными слоями металла. [c.362]

В среднем в практических расчётах моигно считать удовлетворительной точность подсчёта коэфициента теплопередачи при погрешностях порядка +3-г5 /о. Задаваясь допустимой погрешностью в величине коэфициента теплопередачи, можно в соответствии с формулой (7) установить, какие погрешности являются допустимыми в определении отдельных тепловых сопротивлений. Из формулы следует, что чем меньше значение теплового сопротивления, тем меньшая точность может быть допущена при его оценке. Обычно наименьшая точность достиигнма именно в определении теплового сопротивления стенки из-за неопределённости толщин слоёв и теплопроводности эксплоатационных загрязнений поверхностей нагрева кроме того, при обработке результатов эксплоатационных работ и испытаний лабораторных и промышленных аппаратов тепловое сопротивление / з определяется большей частью как остаточный член и включает в себя все погрешности опытов и, в частности, неточности в определении прочих тепловых сопротивлений. Часто поэтому вместо вычисления сопротивления по тем или иным формулам пользуются данными промышленных испытаний, поскольку эти данные автоматически включают все практические поправки к прочим тепловым сопротивлениям. [c.130]

Сочетание высокой коррозионной стойкости и удельной прочности в жидких щелочных металлах и их парах делает молибден и его сплавы одним из лучших материалов в автономных энергетических установках для космических аппаратов. В последние годы в этом направлении достигнуты значительные успехи. Например, по данным работ [169а, 186а], турбинные лопатки (см. рис. 1.2) из молибденовых сплавов TZM успешно выдержали длительные испытания в опытных установках, где качестве рабочей среды использовали пары цезия и калия. После испытания в опытной турбине в течение 3000 ч при температуре 750°С и скорости потока 160 м/с потеря массы лопаток составляла всего лишь 0,029%, а максимальная глубина коррозии менее 0,025 мм. Благодаря высокому модулю упругости и высокому пределу текучести, молибденовые сплавы типа TZM являются хорошим материалом для пружин, работающих в жидких металлах при температуре 800—1000° С. Такие пружины, покрытые никелем или дисилицидом молибдена, могут быть использованы также в окислительной среде при высоких температурах. Высокий модуль упругости, отсутствие взаимодействия с жидкими металлами и хорошая теплопроводность сделали молибден и его сплавы одним из лучших материалов для изготовления прессформ и стержней машин для литья под давлением алюминиевых, цинковых и медных сплавов. [c.146]

Тепловые испытания многослойных сосудов показали, что перепад температуры по толщине стенки в многослойных сосудах больше, чем в однослойных, вследствие особенностей контактного теплообмена на поверхностях соприкосновения слоев [20]. В результате экспериментальных исследований была установлена нелинейная зависимость контактных температурных сопротивлений в многослойном пакете от контактного давления [21]. На основе полученных зависимостей разработаны методы расчета теплового поля и температурных напряжений в многослойном цилиндре [22, 23] и в зоне кольцевого шва [24]. Описано качественно новое явление — зависимость поля температур от напряженного состояния многослойной стенки и, в частности, перепада температуры по толщине стенки от внутреннего давления (рис. 3). С учетом контактной теплопроводности решена также задача нахождения нестационарного темнератур-ного поля при внутреннем и наружном обогреве [251. Теоретические расчеты проверялись экспериментами на малых моделях [26], в том числе тепловыми испытаниями в специальном защитном кожухе. В настоящее время институт располагает защитным сосудом объемом 8 м , рассчитанным на пневматическое разрушение в нем экспериментальных сосудов. [c.264]

Полученные выше оценки для характерных значений времени установления температуры и скорости разрушения позволяют указать такую глубину заделки термопар А, при которой их показания с заданной точностью могут быть приняты за автомодельные или квазистацио-нарные температуры. Этот вопрос непосредственно связан с методикой обработки результатов стендовых испытаний с целью определения теплофизических характеристик материала. Как показано ранее, использование автомодельного или квазистационарного режима прогрева позволяет избежать трудоемкой процедуры численного интегрирования уравнения теплопроводности и одновременно дает возможность установить зависимость температуры от координаты по известной зависимости температуры от времени в одной фиксированной точке тела. Именно этим объясняется то, что оба указанных режима широко используются при экспериментальных исследованиях новых рецептур теплозащитных покрытий, для которых отсутствуют данные по теплофизическим свойствам. [c.73]

За время испытания даже на одной ступени (15 мин) материал образцов успевает прогреться на всю толщину рабочего слоя, поэтому температура в зоне трения образцов мало отличается от объемной температуры (рис. 3). Температурный перепад при этом не превышает 150° С. С точки зрения скорости нарастания температуры на поверхности трения образцов, испытания на машине И-47 воопроиз водят только объемную температуру. Без искусственного изменения условий теплопроводности и теплоотдачи тепловой удар и, следовательно, температурный градиент не воспроизводятся. [c.133]

Отсутствие взаимодействия этих теплоносителей с углеродистой сталью установлено лабораторными испытаниями. Пластины из углеродистой стали весом по 4 г подвергались испытаниям продолжительностью 72 ч. В парах ДКМ пластина увеличилась в весе всего лишь на 0,001 г, в кипящей жидкости ДКМ и того меньше — на 0,0003 г. В парах ДТМ вес пластины увеличился на 0,0026 г, в кипящей жидкости ДТМ он практически не изменился. По данным [Л. 9] степень коррозии определяется в 0,025 мм в год при температуре 425° С и является обычной для большинства конструкционных материалов, находящихся под воздействием полифенилов. По характеру ивменення теплоемкости и коэффициента теплопроводности углеводороды р.е стличаются от других органических жидкостей, например даутерма. [c.182]

Следует отметить, что в 1958—1962 гг. ЦКТИ рекомендовало принимать коэффициент загрязнения при работе на газе равным 1,0 [44. В работах [5], основанных на нескольких промышленных испытаниях, величину рекомендуется принимать равной 0,8—0,6. В практике сжигания газа наблюдались случаи, когда t было равно 0,6 даже для топок, работающих только на газовом топливе. Несмотря на то что газовое топливо не содержит золы, экраны обычно покрыты серой или желтой пылью, а в некоторых случаях — коричневым жирным слоем. Толщина покрытия обычно не превышает 1 М.М.. Теплопроводность пылевого слоя крупностью 2—5 мк составляет 0,1 ктл1м- ч- град. Происхождение различных загрязнений в газовых топках не изучено. По-видимому, трубы покрываются следующими загрязнениями [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...