Срыв потока полный

Этим задерживается его срыв и обеспечивается увеличение подъемной силы. Полный прирост подъемной силы обусловлен собственным ее значением для предкрылка, которое может достигать при больших углах атаки 20% подъемной силы крыла. Возникающий скос потока за предкрылком препятствует срыву потока и тем способствует дополнительному увеличению подъемной силы. Такие предкрылки применяются как на прямых, так и на стреловидных крыльях, причем в некоторых случаях они устанавливаются не по всей длине консоли крыла, а только перед отклоняющимися рулями, чтобы предотвратить срыв потока с них и тем самым повысить эффективность при больших углах отклонения. [c.107]

В процессе последующего сжатия параметры потока постепенно выравниваются. Однако при сильной неравномерности на входе полного выравнивания параметров потока даже на выходе из компрессора не происходит. Возникновение или усиление срыва потока с лопаток при неравномерном потоке, выравнивание параметров потока приводит к дополнительным потерям и к снижению Т1к и [c.132]

Полный помпаж наступает при относительно большом втулочном отношении, когда углы атаки потока вдоль лопатки мало изменяются. Он может возникнуть из прогрессивного при дальнейшем значительном уменьшении расхода, когда срывы потока распространяются на всю высоту лопатки. [c.153]

Для улучшения работы воздухозаборника в стартовых условиях горло должно быть максимально увеличено. В плоском воздухозаборнике это достигается полным опусканием ступенчатого клина, а в осесимметричных — перестановкой ступенчатого конуса в полностью убранное положение. В дополнение к этому широко используются впускные створки, устанавливаемые в канале между горлом воздухозаборника и входом в двигатель (рис. 9.31), открываемые внутрь. Их открытие происходит под действием перепада давлений на створках, который появляется тогда, когда давление перед двигателем становится меньше атмосферного. У осесимметричных воздухозаборников для целей дополнительной подачи воздуха к двигателю на взлете может использоваться кольцевая щель, открывающаяся при смещении обечайки (рис. 9. 40, б). Для устранения срыва потока с передней кромки обечайки в плоских воздухозаборниках может применяться ее отклонение во внешнюю сторону (рис. 9. 40, в). [c.306]

Важной характеристикой осевого компрессора является граница помпа-жа, связанная с явлением помпажа. В процессе работы осевого компрессора возникают возмущения, вызываемые изменениями как частоты вращения, так и сопротивления сети — газовой турбины. Они могут вывести систему компрессор — ГТ из равновесия. Важным показателем этой системы является аккумулирующая способность сети, определяемая возможностью накопления некоего избыточного рабочего тела по сравнению с его установившимся течением. На этот процесс может повлиять также изменение плотности воздуха. В такой системе могут развиваться режимы с вращающимся срывом потока, нарушающие устойчивость течения и приводящие к пульсациям. Эти явления возникают, в частности, при снижении расхода рабочего тела и уменьшении частоты вращения. При дальнейшем снижении расхода в отдельных зонах проточной части компрессора создается устойчивый вращающийся срыв потока, который сильно замедляется, и может иметь место обратное течение ( .j < 0). Развитие этого вращающегося срыва при дальнейшем уменьшении расхода в конце концов приводит к полной потере устойчивости потока и появлению колебаний давления в системе компрессор — ГТ, т.е. возникает помпаж. Это явление характеризуется нарастающим гулом в работающем компрессоре, хлопками в заборном устройстве и выбросом воздуха, появлением вибраций лопаточного аппарата вплоть до его разрушения. Одновременно резко падает КПД компрессора, поэтому явление помпажа недопустимо даже кратковременно [c.50]

По мере ускорения вращения поднимающееся крыло начинает работать с углами атаки, значительно меньшими критического, т. е. в условиях плавного обтекания, в то время как опускающееся крыло работает уже в условиях полного срыва потока. [c.356]

Явление срыва потока в основном зависит от вязких воздействий, которыми пренебрегают в теории циркуляции подъемной силы. У пас все еще пет надежной теории, предсказывающей угол, при котором происходит срыв потока, или картину потока вокруг крыла, когда оно находится под закритическим углом атаки. Однако мы знаем некоторые средства, которые эффективны не для полного предотвращения срыва потока, а для его отсрочки. Такие средства называются устройствами для увеличения подъемной силы. [c.55]

Помпаж —это колебания расхода и давления во всем тракте ГТУ иногда с полным срывом потока и выбросом сжатого воздуха на вход в компрессор. Он возникает в тех случаях, когда на выходе из компрессора расход сокращается или давление воздуха возрастает до значе 1ия, при котором устойчивость работы компрессора нарушается. Непосредственной причиной помпажа является нерасчетное обтекание воздухом лопаточных венцов компрессора (увеличение углов атаки) и развитие вследствие этого срывных явлений на лопатках. Частоты и амплитуды колебаний давления и расхода воздуха определяются акустическими характеристиками ГТУ протяженностью, площадями сечений и объемами воздухозаборного тракта и тракта от компрессора к турбине. [c.165]

На взлете и при малых скоростях полета пропускная способность горла значительно снижается из-за отсутствия сжатия воздуха от скоростного напора и малой плотности воздуха в горле. Помимо этого, на указанных режимах возникают значительные потери полного давления из-за срыва потока при обтекании острых передних кромок обечайки воздухозаборника. Поэтому пропускная способность воздухозаборника на режимах взлета должна быть максимально увеличена. В плоском воздухозаборнике это достигается полной уборкой (складыванием) регулируемых панелей клина и раскрытием створки обечайки, в осесимметричном — перестановкой ступенчатого конуса в полностью убранное положение. В дополнение к этому обычно во входном канале устанавливаются впускные створки, открываемые внутрь канала, для подачи воздуха непосредственно к двигателю (минуя горло воздухозаборника). Открытие впускных створок осуществляется под действием перепада давлений на створках, которые открываются, когда давление перед двигателем становится меньше атмосферного. [c.47]

Короткая зона ламинарного отрыва очень слабо влияет на поле потенциального течения, поэтому обычно ею пренебрегают при расчете распределений давления. Воздействие этой зоны на пограничный слой более сложное. Обычно (но не всегда) его можно уподобить препятствию на поверхности в виде проволоки, которая способствует быстрому переходу ламинарного потока в турбулентный. С увеличением нагрузки на лопатки зона ламинарного отрыва уменьшается, и когда ее длина становится меньше соответствующей зоны перехода, происходит резкое увеличение размера зоны отрыва или же нередко полный срыв потока без последующего присоединения. При анализе таких течений часто принимается, что граничная линия тока является линией тока основного течения и вниз по потоку происходит перемешивание без восстановления давления. Такое предположение впервые сделано в работе [8.46] применительно к течению в решетках, и на его основе проведены расчеты потерь при полностью отрывных течениях. Этот метод позволяет получить решение задачи в первом приближении, хотя многими существенными физическими процессами в нем пренебрегается. Так, необходимо учитывать нестационарность течения в следе за плохообтекаемым телом. Кроме того, описанные в предыдущей главе процессы схода дискретных вихрей будут приводить к дополнительным потерям импульса. [c.235]

Несмотря на то, что вывод об отсутствии сопротивления для тел, движущихся в жидкости с постоянной скоростью, на первый взгляд резко расходится с опытом, можно усмотреть его соответствие опыту, если обратить внимание на то что для данной скорости набегающего потока и фиксированного объема тела в опытах можно добиваться путем придания телу обтекаемой формы (рис. 41) очень значительного снижения силы сопротивления. Обтекаемость внешней формы тела необходима для обеспечения непрерывности обтекающего потока, для обеспечения отсутствия срывов линий тока с поверхности тела, аналогичных срывам, наблюдающимся при обтекании, представленном на рис. 40. За счет обтекаемости формы тела можно снижать сопротивление тела в сотни раз по сравнению с сопротивлением такого плохо обтекаемого тела, как шар. Однако полного исчезновения сопротивления для тел, [c.73]

При взаимодействии с жидкостью поток газа может частично увлекать эту жидкость в виде капель. Получающаяся двухфазная система является в большей или меньшей степени нестабильной. Так, при движении по каналу потока газа, содержащего капли, происходит сепарация капель из потока на стенки канала. Если не имеет места частичный срыв жидкости с образующейся на стенках канала пленки, сепарация капель при достаточно больших Ljd будет практически полной. [c.276]

Согласно первой модели процесса, начало режима с улучшенной теплоотдачей должно совпадать с переходом к дисперсно-кольцевой структуре потока с чрезвычайно тонкой пленкой жидкости, т. е. происходит практически полный срыв пленки. Известные корреляционные формулы для определения начала уноса жидкости не позволяют получить единую обобщающую зависимость, пригодную для расчетов в широком диапазоне определяющих параметров с учетом влияния тепловой нагрузки. [c.139]

Одним из методов изучения турбулентных потоков жидкости в элементах турбомашин является изучение одномерного спектра турбулентных гидроупругих колебаний жидкости. Однако полученный экспериментально спектр [1] не дает полной и обобщенной информации о его характеристиках. Кроме того, из-за наличия периодических срывов вихрей с ограждающих поток стенок происходит наложение низкочастотных колебаний на показания измерительных приборов во всех полосах частотного фильтра, что придает случайный характер измеренным интенсивностям турбулентных пульсаций. Таким образом, возникает необходимость в статистическом сглаживании показаний приборов и в расчете обобщающих параметров, характеризующих спектр. В статье дается метод расчета одномерного спектра турбулентных гидроупругих колебаний жидкости в элементах турбомашин преобразованием переменных и статистического сглаживания спектра по характерным диапазонам [2]. [c.88]

При полном заполнении турбомуфты с ростом нагрузки подобие потока сохраняется на всех скольжениях. При уменьшении заполнения примерно до 60% в начальный период нагружения происходит изменение формы циркулирующего потока из формы а в форму б (рис. 58), что соответствует на графиках характеристик (см. рис. 57) одноименным участкам а и б. Затем с уменьшением заполнения изменяется крутизна характеристик. Это вызывается постепенным переходом циркуляции жидкости из положения б в положение в (рис. 58). При заполнении менее 50% этот переход на участке б — в (пунктир на рис. 57) происходит весьма быстро подобно срыву. [c.113]

Утолщение пограничного слоя на входе в диффузор способствует более раннему появлению неустойчивости пристеночного слоя, периодическому срыву отдельных вихрей. Чем больше угол расширения диффузора, тем сильнее это явление, пока при определенных значениях а не происходит полный отрыв потока от стенок. Все это, в свою очередь, повышает общее сопротивление диффузора. [c.188]

На поверхность тела также действует главный вектор всех сил трения между частицами воздуха и этой поверхностью. Поэтому полная сила давления воздушного потока на тело будет равна геометрической сумме главных векторов динамических сил и сил трения. Если обтекаемая поверхность негладкая и движение потока плавное (без срыва струи), то будет действовать только составляющая трения. В том же случае, когда данная поверхность гладкая и обтекание неплавное, т. е. при наличии срыва струй, основное действие будет оказывать динамическая сила. При этом большое значение будет иметь форма и положение тела в воздушном потоке. Если форма обтекаемой поверхности симметрична относительно воздушного потока, то сила давления Р будет направлена по оси потока. Если же форма или распределение скоростей в потоке (до набегания на тело) несимметричны, то сила будет направлена под углом к оси потока (фиг. 4, б). [c.25]

Течение пленки конденсата и течение пара может быть как ламинарным, так и турбулентным. Величина силы трения на поверхности пленки должна зависеть от сочетаний режимов течения, причем эти сочетания могут изменяться вдоль потока. Например, на входе в трубу течение пара может быть турбулентным. По мере конденсации пара скорость его уменьшается и турбулентное течение может перейти в ламинарное. Если происходит полная конденсация, в конце участка конденсации аксиальная скорость пара будет равна нулю. В то же время расход конденсата вдоль трубы непрерывно увеличивается и течение конденсата из ламинарного режима может перейти в турбулентное. При определенных условиях может иметь место и срыв капель с поверхности пленки. [c.277]

Поиски источников интенсивного инфразвука проводились также в промышленности и на транспорте. Максимальный уровень инфразвука (134 децибела) был отмечен на частоте 13 герц. Его создавал двигатель катера мощностью 400 лошадиных сил при поступлении во всасывающее отверстие карбюратора потока воздуха. В промышленности инфразвук высокой интенсивности возникал вблизи работающих на полную мощность сталеплавильных печей на металлургических заводах (118 децибел при частоте 6 герц) и в автомобилях, движущихся со скоростью 100 километров в час. Замечено, что если на судах инфразвук создается за счет работы двигателя, то в автомобилях он обусловлен срывом встречного потока воздуха позади автомобиля, причем интенсивность инфразвука возрастает с уменьшением частоты. [c.182]

Возникновение вращающегося срыва можно объяснить следующим образом. Пусть в группе лопаток возник местный срыв потока. Так как при этом наступает частичное или полное перекрытие межлопаточных каналов вихрями, то это приводит к растеканию потока перед рещеткой (рис. 6.6). В результате углы атаки лопаток, расположенных правее срыва, будут уменьшаться, что улучщит их обтекание и предотвращает появление у них срывов потока. Наоборот, углы атаки лопаток, расположенных левее срыва, будут возрастать это ухудщит их обтекание и приведет к срыву потока. Область срыва начнет перемещаться справа налево, в сторону противоположную вращению ротора. [c.154]

Утолщение ламинарного пограничного слоя на лбу крылового профиля приводит к раннему отрыву в области передней кромки, где слой ламинарен и легко под действием обратного перепада давления отрывается. В этом случае, если наблюдение производится в малотурбулентных трубах или в натурных условиях полета в малотурбулентной атмосфере, вероятно образование пузыря отрыва, т. е. замкнутой отрывной области, которая, расширяясь с возрастанием угла атаки, превратится в полный разомкнутый срыв потока с поверхности крыла, приводящий к тому резкому нарушению циркуляции [c.542]

До второй мировой войны было проведено относительно мало фундаментальных исследований решеток, хотя некоторая информация относительно влияния кавитации на характеристики изолированных профилей, а также винтов и насосов имелась. В 1931 г. Бетц и Петерсон [3] применили теорию свободных струй Кирхгофа для расчета течения через решетку плоских пластин. Эти результаты соответствовали условию полного срыва потока или суперкавитации. В 1932 г. Лангер [15] сравнил экспериментальные данные с этой теорией. Гонгвер [10] использовал результаты Бетца—Петерсона для анализа предель- [c.358]

Повышение температуры в случаях, например, нарушения устойчивой работы компрессоров происходит столь быстро, что даже тренирЬванный персонал не успевает своевременно остановить ГТУ вручную. Продолжительная (в течение минут) работа ГТУ в режиме помпажа также недопустима, даже если при этом не происходит полного срыва потока, а колебания давления относительно невелики. Возникающие при этом большие знакопеременные иагрузки на лопатки могут резко снижать сроки их службы и даже вызвать (сразу или по мере накопления) поломки. При этом. ускоряется также износ упорных подшипников. [c.180]

Сопротивление крыла при отрыве потока возрастает, что особенно заметно при отрыве с передних кромок вследствие практически полной потери подсасывающей силы. Однако наиболее сильное и неблагоприятное влияние оказывает срыв потока с крыльев на их моментные характеристики, особенно для стреловидных и треугольных крыльев. Концевой срыв приводит к уменьшению подъемной силы концевых сечений и всего крыла. Это равносильно появлению дополнительного кабрирующего момента и приводит к смещению фокуса крыла вперед. Смещение фокуса может быть значительным, так как уменьшение подъемной силы в концевых сечениях происходит на большом плече. Поэтому изменение коэффициента момента тангажа гпг оказывается более значительным, чем изменение коэффициента подъемной силы. [c.173]

Основным недостатком первых серийных самолетов Р-6 являлись так и неустраненные при испытаниях вибрации оперения при выполнении спиралей и на планировании. Было установлено, что причиной вибрации оперения является бафтинг начиная с некоторых углов атаки оперение самолета попадало в зону вихрей, сбегающих с крыла, которые и вызьгаали его вибрацию. Для выявления причины срыва потока с крыла и ее устранения летом 1932 г. были проведены широкомасштабные летные исследования трех самолетов Р-6. На одном из них вся корневая поверхность крыла была очищена от надстроек, способных возмутить обтекающий крыло поток. На другом самолете на участке крыла между бортом фюзеляжа и гондолой двигателей был установлен предкрылок, а на третьем — профилированный закрылок, причем между задней кромкой крыла и верхней поверхностью закрылка, доходившего до элерона, имелась щель. Наибольший эффект, связанный с полным устранением вибраций на всех режимах полета, был получен на самолете с закрылком, [c.222]

Если полная потеря путевой устойчивости возникает на меньших углах атаки, чем срыв потока на крыле, то самолет, получив на этих углах атаки некоторое возмущение по углу скольжения, будет реагировать энергичным накренением в сторону, обратную скольжению. Таким образом, без всякого предупреждения самолет в этом случае может войти в крутую спираль. Поскольку это происходит на больших углах атаки, непосредственно после сваливания начнут развиваться срыв пртока, авторотация крыла, а следовательно, и штопор самолета. На таких самолетах следует особенно внимательно следить за тем, чтобы не превышать допустимые значения угла атаки. [c.221]

X = 0,96 (потеря 4% полного импульса, обусло,вленная срывом потока при малых высотах) [c.508]

Из рис. 5.21 видно, что толщина пленки вдоль канала возрастает, причем интенсивнее при больших скоростях потока. Резкое увеличение бпл установлено на расстоянии / = 0,233 L (L — полная длина канала). Затем толщина пленки интенсивно уменьшается, что объясняется, по-видимому, раскруткой потока несущей фазы, уменьшением центробежных сил, действующих на капли. При этом прекращается подпитка пленки влагой, перемещающейся по радиусу к стенке, и вступает в действие механизм срыва пленки в осевом слабозакрученном потоке. С увеличением уо возрастает количество жидкости, перемещаемой в поле центробежных сил к стенке, и бпл интенсивно возрастает, причем максимум толщины смещается в направлении против потока (рис. 5.21,6). Естественно, что с ростом уя интенсивность изменения бпл увеличивается на двух характерных участках канала. Данные на рис. 5.21 соответствуют результатам расчета, представленным выше (рис. 5.13 и 5.14), Следует учитывать, что при изменении уо меняется и дисперсность жидкой фазы. [c.185]

М. т. по сравнению с гомогенным течением существенно сложнее. Так, при взаимодействии твёрдых или жидких частиц с газом возможно их ускорение или замедление, нагрев или охлаждение, что приводит к аэроди-намич. дроблению, испарению, слиянию (коагуляции) жидких частиц, что в свою очередь оказывает воздействие на параметры газовой фазы. Эти же эффекты могут приводить к сепарации частиц разл. размеров, к повышенной концентрации их в разных областях течения и, наоборот, к полному отсутствию в других. Твёрдые частицы при взаимодействии могут упруго и неупруго сталкиваться, дробиться и т. д. В потоках газа с твёрдыми и жидкими частицами, а также в парожидкостных потоках, движущихся в каналах, трубах и соплах реактивных двигателей и аэродинамич. труб, при М. т. возможны образование плёнок на стенках, срыв и осаждение капель и частиц на них, теплообмен между паром, каплями и плёнкой. Твёрдые или жидкие частицы могут попадать на стенки, осаждаться на них либо отражаться и вновь попадать в поток. При взаимодействии частиц со стенками возможны динамич. и тепловые разрушения последних (эрозия). [c.164]

Вибрации вертолета с частотами, кратными NQ, вызваны высшими гармониками нагрузок на несущем винте. Источники этих нагрузок — след винта и эффекты срыва и сжимаемости на больших скоростях полета. На режиме висения вибрации вер-— толета невелики вследствие почти полной осевой симметрии его обтекания. Единственным возбудителем высокочастотных гармоник нагрузок является небольшая асимметрия, вносимая влиянием фюзеляжа и других винтов. На малых скоростях полета (при 0,1) обычно наблюдается резкое увеличение вибраций, обусловленное большой неравномерностью поля индуктивных скоростей. Аэродинамическое сопротивление вертолета на малых скоростях невелико, поэтому наклон ПКЛ также мал, и концевые вихри лопастей остаются вблизи диска винта. Характеристика режима полета все же достаточно велика, поэтому лопасти проходят вблизи концевых вихрей предшествующих лопастей. Такое взаимодействие вихрей и лопастей приводит к сильному росту высших гармоник аэродинамических нагрузок, которые передаются через втулку и создают вибрации. Вибрации вообще увеличиваются в случаях, когда вихревая система находится вблизи диска винта, например на режимах торможения или снижения. Для увеличения скорости полета ПКЛ наклоняется вперед, что создает пропульсивную силу при этом вихри уносятся потоком от диска винта, и вибрации, вызванные влиянием вихрей, уменьшаются. На больших скоростях полета вибрации вновь возрастают в основном в результате увеличения высших гармоник нагрузок, вызванного эффектами срыва и сжимаемости. Максимальная скорость полета вертолета часто ограничивается именно этими вибрациями. [c.638]

Картина течения в таком канале, приведенная на рис. 3.31,в, хорошо подтверждает сказанное. Сверхзвуковая струя пара, срываясь с острых кромок клапанного седла, экранирует центральную пароводяную часть и далее на значительной длине канала препятствует прямому контакту капель влаги со стенками пароохладителя. Течение имеет устойчивый характер на всех рел>симах, однако при малом открытии клапана, когда перепад давления на клапан большой, а расход пара небольшой, струйная зона из-за отклонения потока в системе волн разряжения на острых кромках седла резко сокращается и контакт охлаждающей воды со стенками наступает при относительно небольшой осевой длине. Для уменьшения длины испарительного участка целесообразно канал за седлом клапана выполнять ступенчатым (рис. 3.33), причем вторая ступень расширения при полном расходешара и примерно 10%-ном относительном расходе охлаждающей воды должна располагаться на расстоянии приблизительно 4—5 калибров выходного размера седла й [т. е. Н1= с1]. [c.131]

Расходящиеся насадки (рис. 10.14,е, г). Расходящаяся форма насадка способствует отрыву потока от стеиок насадка. Вакуум в сжатом сечении расходящегося насадка больще, чем в сжатом сечении внещнего цилиндрического насадка. С увеличением угла конусности 0 растет и вакуум. По этим соображениям принимают 0=5- 7°, а предельный напор меньшим, чем у внешнего цилиндрического насадка, чтобы обеспечить работу расходящегося насадка без срыва вакуума, т. е. полным сечением. [c.224]

В тех случаях когда торможение потока начинается перед входом в диффузор (9<1), струи захватываемого воздуха подходят к кромке под большими углами, вследствие чего может произойти срыв (см. фиг. 60). Для уменьшения вихреобразования профилю продольного сечения стенки диффузора придают плавную форму (см. фиг. 62). Скорость воздуха, обтекающего входную кромку, и давление на внешнюю стенку изменяются. При правильном выборе формы кромки на ней возникает разрежение (фиг. 62), за счет которого может возникать тяга, как впервые показал Е. С. Щетинков, даже при полном [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...