Характеристики компрессоров осевых

Зависимость характеристики от внешних условий. Зависимость степени повышения давления и КПД компрессора от его производительности и частоты вращения называется характеристикой компрессора. Характеристика компрессора обычно определяется опытным путем и выражается графически. На рис. 7.12, а представлена характеристика осевого компрессора [(5], соответствующая начальным параметрам воздуха р1 == 101 230 Па и = 292 К- При изменении ро и Tq вид характеристики изменится. Таким образом, необходимо иметь большое количество характеристик, соответствующих различным давлениям и температурам на входе в компрессор, что практически неосуществимо. В связи с этим для построения характеристики обычно используют параметры, полученные на основе теории подобия, что делает ее независимой от внешних условий. Такие характеристики называют универсальными. [c.240]

Упомянутые факторы могут сильно влиять на характеристики компрессора и на запас его устойчивости и в том случае, когда двигатель совершенно новый. Однако при длительной эксплуатации, особенно на пыльных аэродромах, происходит абразивный износ уплотнений и профилей лопаток, прежде всего на периферийных участках. Увеличение радиального зазора вследствие абразивного износа уплотнений приводит к усилению перетекания воздуха через зазор с вогнутой стороны лопатки на выпуклую. Вследствие этого увеличиваются гидравлические потери и снижаются т]к и Як. Кроме того, граница неустойчивости в области высоких частот вращения смещается в сторону увеличения приведенного расхода воздуха. Это объясняется тем, что перетекание воздуха через радиальный зазор уменьшает эффективную проходную площадь в данной ступени, так как общий расход воздуха снижается. Вследствие этого в последующих ступенях с нормальным радиальным зазором осевые скорости уменьшаются, что вызывает отрыв со спинки лопаток, в результате чего и происходит сдвиг границы неустойчивости в сторону увеличения G p и уменьшения А/Су. [c.129]

Конструктивная схема многоступенчатого осевого компрессора представлена на рис. 22.1, в. Газ поступает в компрессор через входной конфузор либо прямо на лопатки рабочего колеса первой ступени, либо через лопатки входного направляющего аппарата ВА, создающего предварительную закрутку потока газа, что улучшает рабочие характеристики компрессора. За входным направляющим аппаратом располагаются ступени компрессора. Каждая ступень — совокупность рабочего колеса РК и следующего за ним направляющего аппарата НА. Цель направляющего аппарата — придать потоку газа, выходящему из рабочего колеса, направление движения, необходимое для поступления в следующую ступень. [c.303]

Рис. 4.3. Характеристика многоступенчатого осевого компрессора в широком диапазоне п при фиксированных условиях на входе

На рис. 4.5 приведены характеристики многоступенчатого осевого компрессора в параметрах G,.np и Пщ. Как видно, они по внешнему виду ничем не отличаются от характеристик, построенных в зависимости от ( в и л (см. рис. 4.3). Характеристики компрессора, построенные в параметрах q %t) и Пщ отличаются от характеристик в параметрах G,.np и Ппр только изменением масштаба по оси абсцисс. [c.124]

На рис. 4.37 схематично показано влияние смешанной неравномерности потока на характеристику многоступенчатого осевого компрессора. [c.161]

ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕШЕТОК ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА [c.243]

Рис. 5.34. Безразмерные характеристики ступени осевого компрессора со степенью реактивности в = 0,5

ХАРАКТЕРИСТИКИ МНОГОСТУПЕНЧАТЫХ ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ. [c.48]

Влияние условий окружающей среды на работу компрессора ГТУ. Важность предъявляемых требований к качеству воздуха, поступающего на вход компрессора ГТУ, можно оценить, если учесть, что в современной ГТУ при степени повышения давления в компрессоре = 15—16 потребляется от 3 до 6 кг/с воздуха на 1 МВт установленной мощности. Даже очень низкая концентрация загрязнений приводит к очень значительному их всасыванию из-за потребления больших объемов воздуха. Ухудшение характеристик компрессора может быть связано с такими загрязнениями, как песок и минеральная пыль, которые приводят к эрозии лопаток, загрязнению и повреждениям посторонними предметами. Частицы размером 20 мкм и более вызывают значительную эрозию, ведущую к ухудшению эксплуатационных характеристик. Частицы размером менее 10 мкм обычно не вызывают заметной эрозии. Засорение компрессора, как правило, связано с всасыванием адгезионных ( липких ) материалов, таких как пары масел, дым, морская соль, промышленные испарения и др. Ухудшение характеристик осевого компрессора — основная причина снижения производительности и эффективности ГТУ. Обычно от 70 до 85 % ухудшения эксплуатационных характеристик можно объяснить загрязнением лопаток компрессора. [c.174]

Влияние ухудшения характеристик компрессора на выработку электроэнергии можно лучше всего понять, если учесть, что лопатки осевого компрессора имеют очень гладкие аэродинамические профили. Ухудшение характеристик вызывается повышением шероховатости поверхности или изменением профиля из-за отложения пыли или повреждения эрозией, ведущим к ухудшению аэродинамических качеств. [c.174]

Очистка компрессора и ГГ энергетической ГТУ. Основная причина ухудшения характеристик энергетических ГТУ связана прежде всего с периодическими загрязнениями осевого компрессора. Планово-предупредительное техническое обслуживание должно быть направлено на поддержание максимально возможной чистоты компрессора. Его загрязнение выявляется по изменению характеристик компрессора при постоянной температуре выходных газов ГТ в сочетании с пониженным давлением на выходе из компрессора. Обычно состояние первой ступени компрессора является надежным индикатором состояния остальной его части. [c.179]

Характеристики ступени осевого компрессора, как видно из рис. 21, протекают очень круто, особенно при больших значениях параметра [c.137]

Фиг. 166. Примерная характеристика многоступенчатого осевого компрессора (Га=288 К Ро= ата).

О ПРИЧИНАХ РАЗРЫВА ХАРАКТЕРИСТИК СТУПЕНИ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА С БОЛЬШИМ ОТНОСИТЕЛЬНЫМ ДИАМЕТРОМ ВТУЛКИ [c.134]

На рис 1 приведена экспериментальная характеристика ступени осевого компрессора с относительным диаметром втулки на входе ( 1=0,875, полученная при испытаниях со всасыванием воздуха из атмосферы и выбросом его за дросселем в атмосферу. Степень повышения давления в ступени я 1,2 перепад на дросселе много меньше критического. Точка А на характеристике соответствует полному открытию дросселя. По мере, прикрытия дросселя расход воздуха монотонно уменьшается до режима, соответствующего точке В. Сколь угодно малое дальнейшее прикрытие дросселя приводит к скачкообразному уменьшению расхода и напора режим работ ступени перемещается в точку С. Этот переход характеризуется появлением в ступени развитого однозонного вращающегося срыва. Скорость относительного вращения срывной зоны =0,13. [c.134]

Разрыв характеристик ступеней осевого компрессора с большим относительным диаметром втулки при обычных испытаниях вызывается статической неустойчивостью системы ступень — дроссель Р >Ф ). Разрыв мол<ет быть ликвидирован без изменения характеристики ступени путем повышения перепада давления на дросселе, г. е. увеличением крутизны его характеристики. [c.146]

Примем, что в рассматриваемую акустическую систему входят компрессор с присоединенным к нему трубопроводами, объемами, дросселями и др. При этом трубопроводы представляют собой одномерные распределенные системы, а объемы и дроссели — сосредоточенные сопротивления. Как и раньше, компрессор заменим эквивалентным активным нелинейным сопротивлением, свойства которого определяются характеристикой компрессора. На концах трубопроводы нагружены на акустиче-кие сопротивления. Такая модель справедлива для компрессоров небольшой осевой протяженности. Примем, что скорость потока мала по сравнению со скоростью звука. [c.125]

Фиг. 27-51. Безразмерные характеристики ступени осевого компрессора = Д< ).

На рис. 3.5, а представлены плоские направляющая и рабочая решетки осевой турбины, на рис. 3.5, б — рабочая и направляющая решетки осевого компрессора. Рассмотрим основные геометрические характеристики профиля и решетки профилей. На профиле различают выпуклую сторону, или спинку вогнутую сторону, или корытце, входную (переднюю) кромку и выходную (заднюю) кромку. Спинка и корытце турбинного профиля очерчиваются дугами окружностей в сочетании с прямолинейными участками или плавными кривыми (дугами лемнискат, парабол и др.). Компрессорный профиль также очерчивается плавной кривой и задается обычно в виде таблицы координат контура. Все величины на входе в направляющую решетку турбины имеют индекс О, на выходе из нее и на входе в рабочую решетку — индекс 1, на выходе из рабочей решетки — индекс 2. Величины, отнесенные ко входу в рабочую решетку осевого компрессора и к выходу из нее, также имеют индексы 1 и 2 а отнесенные к выходу из направляющего аппарата — индекс 3. Скорости и углы потока в абсолютном движении обозначаются соответственно с и а, в относительном — ш и р. [c.98]

Рис. 7.12. Характеристика осевого компрессора а — размерная б — универсальная /) = 101 230 Па, 7 = 292 К

Разработка и производственное освоение турбореактивных двигателей с центробежными компрессорами составили важный этап в развитии отечественной авиационной техники. Высокая степень надежности, простота обслуживания и эксплуатации, отличные пусковые характеристики сделали их основными типами двигателей для легкой реактивной авиации. Тем не менее по удельному весу и расходу топлива они уступали лучшим образцам осевых двигателей, так как получение высоких степеней сжатия на центробежных компрессорах оказывалось затруднительным. [c.371]

Еще одним важным фактором, определяющим работоспособность ГПА, является уровень вибрации опорных систем осевого компрессора и турбины. Вибрация подшипников нагнетателя не является показательной характеристикой действующих усилий,-поскольку корпус имеет несоизмеримо более высокую жесткость и массу по сравнению с ротором, и поэтому изменение вибрационного состояния ротора практически не меняет уровень вибрации его подшипников. Под опорной системой принято понимать упруго связанные между собой подшипники, корпус, стойку и фундамент. Динамическое состояние опорных систем, т.е. их близость или удаленность от резонанса, зависит главным образом от состояния корпусов и от правильности сборки опорных подшипников. При короблении корпусов происходит неравномерное распределение нагрузок на опорные стойки, а также изменение жесткости опорных систем. [c.87]

Фиг. 16. Характеристики осевого компрессора

Фиг. S1. Характеристика осевого компрессора.

Аэродинамика и прочностная характеристика осевых компрессоров ГТК-10 отрабатывались в содружестве с ЦКТИ им. Ползу-нова. [c.13]

Рис. 4-22. Характеристика осевого компрессора газотурбинной установки мощностью 5500 л. с. фирмы

Г и невский А. С., Исследование аэродинамических характеристик решеток профилей осевого компрессора, Автореферат диссертации, 19.56. [c.507]

Компрессор осевого типа, 10-ступенчатый, скорость вращения 6900 об1мин компрессор рассчитан на производительность 17 м 1сек и степень повышения давления 3,2. Приводом компрессора на стенде служила паровая турбина мощностью 3000 кет (рис. 5-21, а). В процессе испытаний были сняты характеристики компрессора и изучена работа отдельных ступеней. При испытании общий к. п. д. компрессора составил 85—86%, а адиабатический к. п. д. 86—88%. Вертикально расположенная камера сгорания была спроектирована для работы на жидком топливе. Расчетное количество подводимого тепла 8-10 ккал1ч. Топливо подавалось снизу через центробежную форсунку, которая регулировалась обратным сливом. Это позволяло при почти неизменном давлении топлива перед фор- [c.172]

Изменение наружной температуры приводит к изменению приведенных обэротов, а следовательно, к перемещению режимной точки ТРД на характеристике компрессора. При этом значительное понижение наружной температуры может вызвать на максимальных оборотах помпаж в последних ступенях осевого компрессора. [c.159]

В то же время анализ экспериментальных характеристик осевых компрессоров позволяет построить методику приближенного расчета суммарных характеристик многоступенчатых осевых компрессоров, основанную на использовании общих закономерностей изменения параметров компрессора на линии оптимальных режимов при изменении Ппр и на существовании аналогии между характеристикой компрессора (при nnp= onst) и характеристикой ступени. Эта аналогия проявляется при введении в анализ средней по компрессору осевой скорости воздуха [c.175]

Характеристики компрессора можно построить для абсолютных значений параметров (рис. 2.9, а), используя или для ряда физических значений частоты вращения ротора компрессора = и,, 2,..., п - Для осевого компрессора энергетической ГТУ при ее работе в энергосети Иф = onst и рабочей будет одна частота вращения. В режимах пуска и останова эта частота переменна п < п . На линии Иф = onst будут располагаться точки режимов работы энергетической ГТУ в зависимости от нагрузки и начальной температуры газов. Каждому режиму соответствуют свои значения степени повышения давления п и объемного расхода воздуха при соответствующем [c.48]

Рис. 6-35. Ье фазмерные характеристики ступени осевого компрессора со ступенью реактивности 6 —. 0 3. [c.326]

Нанесем на характеристики многоступенчатого осевого компрессора кривые, соответствующие одинаковым расходам воздуха через компрессор и турбину. Это можно сделать, принимая во внимание, что у ТКВРД перепад давлений в сопловом аппарате турбины получается сверхкри-тическим. При сверхкритическом перепаде давлений в сопловом аппарате турбины расход воздуха через турбину будет зависеть только от температуры и давления газов перед турбиной. Если обозначить температуру газов перед турбиной через Тз, а давление через рз, то получим [c.137]

Примерная характеристика многоступенчатого осевого компрессора представлена на фиг. 166. На ней показана зависимость абсолютной адиабатной работы кгм/кг или степени, повышения давления от относительного расхода при постоянных значениях относительных оборотов п/Прасч- [c.354]

В литературе слабо освещены причины разрыва характеристики ступени осевого компрессора с большим относительным диаметром втулки. Статья Г. А. Борисова, Е. А. Локштанова, Л. Е. Оль-штейна восполняет этот пробел. Авторы показывают, что разрыв карактеристики ступени, наблюдаемый при обычных испытаниях ступени с большим относительным диаметром втулки, вызывается статической неустойчивостью режимов, связанной с резким падением полезного напора ступени в левой ветви ее характеристики. Последнее же объясняется тем, что при больших относительных диаметрах втулки срывная зона быстро распространяется на всю высоту проточной части ступени. [c.4]

Для характеристики ступени осевого компрессора, так же как и целтро-бежного (см. предыдущую главу), употребляются следующие к. п. д. внутренний адиабатный т), внутренний изотермический т , и политропный Ч( дол- При невысоких степенях повышения давления ц, ол мало отличается от т ,аз, значение которого в современных осевых компрессорах достигает 0,88—0,90. [c.160]

При значениях /г пр, больших расчетного, величина tz и плотность воздуха на последних ступенях оказываются больше потребных. Это приводит к относительному уменьшению осевых скоростей воздуха на последних ступенях, к увеличению углов атаки и срыву потока на этих ступёнях. Такие условия обтекания приводят уже к явлению верхнего срыва (верхнего помпажа) компрессора в момент достижения точки в на характеристике компрессора. Данный вид неустойчивости компрессора в условиях эксплуатации возможен, когда двигатель работает при макси- [c.59]

Однако основными параметрами, определяющими производительность газопровода и энергетические характеристики газотурбинного привода ГПА, являются давление и температура атмосферного воздуха. Изменение давления в годовом цикле эксплуатации незначительно и его влияние несущественно. В регионе Западной Сибири с резко континентальным климатом (см. табл. 1) температура наружного воздуха даже в пределах суток изменяется значительно. Изменение температуры на входе в осевой компрессор влияет на плотность воздуха и массовый расход через газовоздушный тракт турбины. Это объясняется тем, что современные ГТУ, находящиеся в эксплуатации на магистральном газопроводе, имеют постоянные проходные сечения проточной части. Известно, что изменение температуры наружного воздуха на изменении эффективной мощности ГТУ сказывается значительно больше, чем изменение температуры продуктов сгорания [12]. При температуре наружного воздуха выше расчетной (288 К для отечественных ГТУ) для обеспечения номинальной мощности необходимо увеличивать температуру продуктов сгорания если она равна паспортной, происходит уменьшение мощности, развивае- [c.10]

Накннеобразование можно было бы уменьшить при вакуумном испарении. Однако большой удельный объем пара в этом режиме исключает применение вытеснительных компрессоров, а центробежные, или осевые, были бы слишком дорогостоящими. Кроме того, их характеристика такова, что при увеличении напора производительность их быстро падает, так что по мере образования накипи испаритель не сможет сохранить паспортную производительность. При использовании вытеснительных компрессоров она остается постоянной. [c.49]

Рис. 2-31. Характеристика осевого компрессора газотурбинной установки типа ТА фирмы Растон и Хорнсби.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...