Расход конденсата

Почему в опыте количество теплоты, переданное от конденсата охлаждающей воде, определяют по массовому расходу конденсата [c.171]

Для измерения расхода конденсата и охлаждающей воды в схеме предусмотрены две емкости 7, объем которых [c.200]

Опыт проводится в следующем порядке. Нажатием кнопки Пуск установки начинается измерение расхода конденсата и охлаждающей воды. В течение этого времени необходимо несколько раз записать показания приборов давление и температуру пара (ру, t ) перед дроссельным клапаном, температуру конденсата н охлаждающей воды на входе 1 и выходе из калориметра. После того как остановятся оба секундомера, необходимо записать их показания (тк и Тв) и рассчитать расходы конденсата и охлаждающей воды /Ив по (7.12). [c.202]

Взаимосвязь между тепловым потоком и расходом конденсата определяется уравнением [c.204]

Определим массовый расход конденсата через поперечное сечение пленки шириной, равной единице [c.205]

В сечении, лежащем ниже на величину dx, расход конденсата увеличивается [c.205]

Расход конденсата на расстоянии х от верхней кромки поверхности при ее щирине Ь определяется выражением [c.220]

Чтобы составить уравнение теплового баланса, рассмотрим сечение пленки, расположенное на расстоянии x h от начала вертикальной стенки. Ширина стенки г. Массовый расход конденсата, протекающего через сечение 6 2, равен = p6,v2a. v [c.367]

В рассматриваемом примере при двухступенчатой промывке солесодержание пара перед вторым паропромывочным устройством 5п2=1,2 мг/кг. Обычно расход конденсата, подаваемого на это устройство, составляет 3—5% от производительности испарителя. При D = 0,04D n солесодержание промывочной воды [c.388]

В процессе конденсации расход конденсата тесно связан с тепловым потоком. При конденсации сухого насыщенного пара последним отдается теплота фазового перехода г, Дж/кг. Кроме того, поскольку температура поверхности стенки меньше температуры поверхности конденсата, соприкасающегося с паром, стенке отдается и часть тепла конденсата. Происходит переохлаждение конденсата в среднем до температуры, значение которой лежит между значениями температур поверхностей пленки (со стороны пара) и стенки. [c.268]

Толщина пленки конденсата будет зависеть от количества образовавшегося конденсата, или расхода конденсата, в интересующем нас сечении. Количество конденсата, протекающего в единицу времени через поперечное сечение пленки при ширине последней, равной единице, определяется следующим выражением [c.271]

В условиях конденсации пара расход конденсата G в сечении x=h однозначно связан с тепловым потоком G = gh, переданным стенке на участке О—А, уравнением теплового баланса (и). Поэтому при конденсации критерий Re может быть выражен через теплообменные характеристики процесса [c.136]

При большой высоте вертикальной поверхности и значительных температурных напорах расход конденсата может возрасти настолько, что возникает турбулентный режим течения пленки. Специальные исследования [Л. [c.137]

Теплоотдача при конденсации пара в трубах. Если в трубу с охлаждаемой поверхностью подводится пар, то по мере прохождения по трубе пар постепенно конденсируется и на стенках образуется пленка конденсата. При этом расход пара G" и его скорость w" падают по длине трубы, а расход конденсата G увеличивается. [c.143]

При большой высоте вертикальной понерхности и значительных температурных напорах расход конденсата может возрасти настолько, что возникает турбулентный режим течения пленки. Специальные исследования [1021 показали, что турбулентное течение свободно стекающих жидкостных пленок наступает обычно при значениях числа Re, больших некоторого критического значения Re p л 1600. [c.148]

Теплоотдача при конденсации пара в трубах. Если в трубу с охлаждаемой поверхностью подводится пар, то по мере прохождения по трубе пар постепенно конденсируется и на стенках образуется пленка конденсата. При этом расход пара G и его скорость w" падают по длине трубы, а расход конденсата G увеличивается. Основной особенностью процесса конденсации в трубах является наличие динамического взаимодействия между паровым потоком и пленкой. На пленку конденсата действует также сила тяжести. В итоге в зависимости от ориентации трубы в пространстве и скорости пара характер движения конденсата может быть различным. [c.154]

Таким образом, предлагаемая методика позволяет рассчитывать в исследованном диапазоне параметров локальные характеристики процесса ламинарной конденсации в трубе, причем отклонения по расходу конденсата не должны превышать 12%. [c.167]

Изменение толщины пленки и расхода конденсата, а также градиент давления вдоль трубы определяются следующими уравнениями [c.158]

Выразив число Рейнольдса Ре в (4.98) через расход конденсата С и подставив (4.98) в (4.95), получим [c.161]

Примечание, б р —толщина трубок конденсатора Ок и Ов— расходы конденсата и воды Ку — коэффициент, учитывающий местные потери давления по тракту охлаждающей воды % — к. п. д. насоса. [c.184]

Электронный регулятор температуры 13 получает импульс по температуре пара от малоинерционной термопары 10 за выходной ступенью пароперегревателя и импульс по скорости изменения температуры пара за впрыскивающим пароохладителем с помощью электронного дифференциатора 12 и термопары 11. Регулятор 13 воздействует через исполнительный механизм регулятора 14 па регулирующий клапан, изменяя тем самым расход конденсата. [c.213]

Массовый расход конденсата через поперечное сечение ЦТТ вычислим по формуле [c.109]

Изменение расхода конденсата через поперечное сечение трубы связано с поступлением массы за счет конденсации пара. Если пренебречь теплотой переохлаждения конденсата по сравнению с теплотой, отдаваемой стенке трубы за счет фазового перехода, то приращение расхода жидкости в пленке па расстоянии dx можно записать как [c.110]

Так как расход конденсата в сечении л , с одпо11 стороны, равен Qx/ где Ь — ширина поверхности, то выражение (17.55) принимает вид [c.212]

Для пленки шириной 1 м массовый расход конденсата Ох определяется выражением Gx=pw x8x, в котором ох — средняя скорость в поперечном сечении пленки. Расход Сх обеспечивается конденсацией пара на площади х-1 м, на которую поступает пар в количестве дх1г, при этом д — осредненный вдоль Ох тепловой поток, а г — теплота фазового перехода. В результате имеем следующее условие баланса массы [c.398]

В камере 4, куда происходит истечение, можно устанавливать различные, давления, изменяя проходные сечения для пара клапаном 5. Из камеры за соплом пар поступает в холодильник 6, где конденсируется. Образовавшийся конденсат свободно вытекает из трубки в слив или сИециальную емкость 7 для измерения расхода конденсата (пара). Расход пара измеряется следующим образом. При нажатии кнопки Пуск установки на стенде начинается заполнение емко- [c.230]

Тепловой поток, который необходим для отвода от пара, чтобы получить указанный расход конденсата, равен (t> = rp8. zwj . Этот тепловой поток должен равняться Ф = ( — )- Следовательно, уравнение теплового баланса можно записать (после сокращения на г) в следующем виде [c.367]

Расход конденсата в каком-либо произвольно выбранном сечении движущейся пленки есть G = =р-я( Ыг, где —размер стенки в напрамении, нормальном к плоскости чертежа (рис. 12-2). Следовательно, Ш8=01рук1г- На участке от х=0 до х образовалось G кг/с кондонсата и в единицу времени была передана теплота. Q = qF= = аМР гО. Отсюда [c.268]

При конденсации в трубах скорость пара не остается постоянной, так как вдоль течения расход пара убывает (но возрастает расход конденсата). Наибольшую величину скорость пара имеет на входе в трубу. Ее среднее значение на входе может быть достаточно просто вычислено, ели в трубу втекает сухой насыщенный пар, который полностью конден- сируется в ней. Как следует из соотношения [c.279]

На рис. 6.5 показано сравнение экспериментальных данных по расходу конденсата (определяемые в опытах с точностью до 6,4%) с результатами обработки опытов по предлагаемой методике. Как видно из рисунка, при использовании поправки еи = 0,835 Re -° > расчетные и опытные данные по полной конденсации N264 и Н2О, когда Reср = 2700- 12400, отклоняются от экспериментальных менее чем на 12% экспериментальные данные по конденсации с выпаром (Re p =26500—53000) превышают расчетные до +19,3%- В случае использования поправки Ёи = 0,9 Re- (см. формулу (6.7)) для данных с выпаром максимальные отклонения уменьшаются (от + 11,3 до—6,2%). [c.166]

Расход конденсата через ЭУ измерялся объемным способом при помощи мерной емкости 11 и уравиемера при необходимости аналогично определялось количество конденсата после вспомогательного конденсатора. Расход охлаждающей воды через экспериментальный и вспомогательный конденсаторы измерялся при помощи нормальных диафрагм 15 и дифманометров ДТ-50 с разделительной жидкостью М-1. Диафрагмы предварительно тарировались. Давление измерялось в трех точках по контуру стенда кислотостойкими манометрами. Установка оборудована также вспомогательными и аварийными системами, необходимыми для обеспечения безопасности при работе на четырехокиси азота. [c.175]

Из естественных примесей воды для химического контроля величины присосок можно было бы воспользоваться содержанием хлоридов, кремниевой кислоты или жесткостью (табл. 6-1). Расчеты для этой таблицы сделаны не для количества пара, поступающего в конденсатор, как это тарантируется в технических условиях, а для полного расхода конденсата, т. е. суммарно с конденсатами всех отборных паров турбины. Известно, что эти величины существенно различны полный расход конденсата составляет 915 г/ч, а расход пара в конденсатор всего 573 г/ч. Для блоков сверхкритических параметров присос охлаждающей воды следует относить именно к полному расходу конденсата, если дренажи всех ПНД поступают не в конденсатопровод как во многих других случаях, а в конденсато р (см. рис. 1-1). Возможность определения величины присоса химическими способами зависит от состава охлаждающей воды и применяемых аналитических методов. В табл. 5-1 [c.76]

Расход пара на деаэрирующее устройство в конденсаторе принимается того же порядка, что и расход выпа-ра деаэратора. Абсолютный расход пара давлением 1,2 кгс1см по техническим условиям составляет 1,5 т/ч. При отнесении этого расхода к полному расходу конденсата через конденсатор (суммарно с дренажами ПНД и добавочной обессоленной водой) удельный рз сход пара составит 1,5 кг на 1 т конденсата, т. е. на уровне расхода выпара для деаэратора. При переключении на отбор с давлением 2 Ka j M расход пара увеличивается до 2—4 кг1т, т. е. экономичность установки снижается. Поэтому, хотя деаэрация и улучшается, этот режим должен -быть только вынужденным. [c.80]

Рис. 5-2. Концентрация кислорода в конденсате турбины п завнсимостн от расхода конденсата.

Во всех опытах пар при входе в рабочую трубку был слабоперегретым. Температура его, а также температуры охлаждающей воды при входе в экспериментальный участок и выходе из него измерялись термопарами из хромель-алюмелевой проволоки диаметром 0,2 мм. Расход конденсата и охлаждающей воды измерялся весовым методом. [c.168]

В предшествующем параграфе было показано, что ядрами конденсации в быстродвижущемся потоке служат главным образом собственные зародыши флуктуацион-ного происхождения доля конденсата, выпадающего на поверхностях извне привнесенных взвесей, практически не ощутима. В таком случае для определения количества центров конденсации, возникающих за единицу времени в единице парового объема, можно применить формулу (4-15 ) или (4-15"). Сочетание формулы скорости образования зародышей критического размера с выражениями, описывающими закономерности их роста, позволяет получить недостающее уравнение, связывающее изменение расхода конденсата dmJdx с параметрами потока. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...