Сплавы Модуль упругости

Сплав Модуль упругости Е в кГ/мм Коэффициент линейного расширения а-10—б Еа- 100 Теплопроводность X в кал/см -сек-град [c.382]

Ориентация структуры существенно влияет на механические свойства. При ориентации зерен в продольном направлении, т. е. при деформировании вдоль кристаллографических плоскостей (001), характеризующих направление роста зерен при их кристаллизации, увеличиваются пластичность, а также кратковременная и длительная прочность сплава. Модуль упругости в продольном направлении на 20—30% меньше модуля равноосной структуры и модуля упругости в поперечном направлении. [c.87]

Сплав Модуль упругости Предел текучести Предел прочности О И >а - is о М S М в О [c.428]

Для упругих элементов применяют специальные сплавы, модуль упругости которых в определенных пределах (обычно от —50 до -1-50° С) не зависит от температуры. [c.240]

Существенное снижение веса можно получить при переходе от стальных кузовов к кузовам из легких сплавов. В вагоностроении, например, уже накоплен определенный опыт по применению легких сплавов. Модуль упругости у алюминия в [c.48]

Прочность. По величине модуля упругости твердые сплавы превосходят все стали и сплавы. Модуль упругости зависит от содержания кобальта в сплаве и достигает 58 ООО кгс/мм для инструментальной углеродистой стали он составляет 22 ООО кгс мм . [c.36]

При разработке технологических процессов и прочностных расчетах большое значение имеет знание упругих свойств металлов и сплавов (модуля упругости, модуля сдвига и коэффициента Пуассона) в зависимости от температуры. Эти параметры, приведенные в табл. 16— 19 и на рис. Й79, 280, могут быть пспользованы, например, в расчетах точности деформируемого материала. [c.197]

При замене стали легкими алюминиевыми сплавами в ряде случаев можно значительно уменьшить массу металлоконструкций и давление ходовых колес на подкрановые рельсы, а также повысить грузоподъемность или увеличить пролет крана. Однако необходимо учитывать, что у алюминиевых сплавов модуль упругости почти в 3 раза меньше, чем у стали, что приводит к увеличению упругих деформаций и периодов колебаний конструкций, а также к снижению критических напряжений. В связи с этим стержни, изготовляемые из алюминиевых сплавов, должны иметь коробчатое или трубчатое [c.64]

СПЛАВЫ С ПОСТОЯННЫМ МОДУЛЕМ УПРУГОСТИ [c.539]

Состав конкретных марок элинваров и других промышленных сплавов с низким температурным коэффициентом модуля упругости приведен в табл. 103. [c.539]

Состав сплавов (%) с низким температурным коэффициентом модуля упругости [c.539]

Бериллий и особенно его сплав обладают при малой плотности (1,8 г/см- ) высокими модулем упругости и прочностью, размерной стабильностью, хорошей коррозионной стойкостью в ряде сред . [c.600]

А1 и 0,5—1,5 % Zn, а также 0,15—0,5 % Мп, имеют невысокий модуль упругости (Е = 43 ООО МПа) и вследствие этого хорошие демпфирующие свойства (гасят колебания конструкции). Однако эти сплавы обладают невысокой коррозионной стойкостью, и для ее повышения отливки оксидируют, покрывают лаками. [c.18]

Алюминиевые сплавы противостоят коррозии в сухой атмосфере, устойчивы против действия щелочей и слабых растворов кислот, но подвержены коррозии в условиях влажного (особенно морского) воздуха неустойчивы против действия сильных кислот, мягки НВ 60—130). В интервале 0-100°С коэффициент линейного расширения а = (20-1-26)10" .. Модуль упругости Е = 7000 7500 кгс/мм . [c.180]

Магниевые сплавы. Магниевые сплавы состоят из Мя (90% и вьпне) И легирующих элементов (А1, Мп, 2п, 2г и др.). Они обладают малой плотностью (1,8 кг/дм ), низким значением модуля упругости ( = = 4200 -н 4500 кгс/мм ) и малой твердостью НВ 60—80). Коэффициент линейного расширения очень высок а = (27-1-30)-10 (в интервале 0 —100°С), теплопроводность 60 — 70 кал/(м-ч-°С). [c.183]

Твердость антифрикционных алюминиевых сплавов НВ 40 — 80, теплопроводность 100 — 200 ка.ч (м-ч-"С), коэффициент линейного расширения (21—24)10 , модуль упругости 7000 кгс/мм". Предел прочности литых сплавов 12—18 ктс/мм", штампованных 20 — 30 ктс/мм . [c.381]

Создание жаропрочных сплавов для работы при температурах 1300 - 1800°С возможно в результате дисперсного упрочнения тугоплавкими тонкодисперсными оксидами. Так, вольфрам упрочняют диоксидом тория молибден - диоксидом циркония цирконий -оксидом иттрия и т.д. Разработаны сплавы системы W - Мо, W - Мо - Re с диоксидом тория, которые обладают высокими значениями прочности, жаропрочности и модуля упругости (см. табл. 26). [c.415]

Следовательно, необходимо стремиться получать структуру с кристаллографической ориентацией (001), которая обеспечивает оптимальное сочетание механических и жаропрочных свойств. Следует отметить еще один важный момент, а именно, что сплавы с ориентацией (001) имеют более низкий модуль упругости по сравнению со сплавами, структура которых состоит из равноосных зерен. Тем самым в направленно-кристаллизованных отливках удается снизить уровень термических напряжений, что повышает их выносливость при термоциклировании. [c.420]

Тонкостенная трехслойная сферическая оболочка находится под действием внутреннего давления q (см. рисунок). Материал А — алюминиевый сплав, толщина слоя 64 = 1 мм. Заполнитель В — пластмасса, толщина бд = 10 мм, модуль упругости Еи = = 3 ГПа, коэффициент Пуассона fis = 0.1. Средний диаметр оболочки 100 см. Определить наибольшее избыточное давление q, при котором нормальные напряжения в оболочке удовлетворяют условиям Оа < 90 МПа Ов < 5 МПа. [c.306]

Температурные зависимости механических свойств для каждого класса материалов достаточно близки. Наиболее чувствительны к влиянию температуры свойства, характеризующие сопротивление пластической деформации (твердость, пределы прочности и текучести), а также ударная вязкость. Упругие свойства металлов и сплавов изменяются с температурой в меньшей степени. Напротив, модуль упругости некоторых неметаллических материалов с понижением температуры до —60 °С может снижаться более чем в 2 раза. [c.66]

Рис. 3.3. Зависимость модуля упругости сталей и сплавов от температуры [3, 5, 10]. (В скобках — значения модуля упругости прп 20°С —ГПа)

Модуль упругости титана равен И 10 кгс/мм , т. е. в 2,6 раза больше, чем у стеклопластика. Поэтому при совместной работе напряжения в титане будут в 2,6 раза больше. Передел прочности титана и стеклопластика почти одинаков, в результате окажется, что когда напряжения в титановом сплаве равны 100 кгс/мм , в стеклопластиковой накладке они составляют всего 37 кгс/мм , т. е. усиление титановой балки накладкой из стеклопластика весьма малоэффективно. [c.685]

Рис. 170. Ориентационная зависимость модуля упругости Е металлов и сплавов с г. ц. к. решеткой (Си и Fe+48 % Ni) после рекристаллизации (/) и холодной прокатки (2)

На рис. 170 и 171 показана ориентационная зависимость модуля упругости Е листов меди, сплава Fe+Ni (48%) с г. ц. к. решетками, а также Fe и Мо с о. ц. к. решетками после холодной прокатки и после рекристаллизации. Во всех случаях экстремальные значения приходятся на угол ф=45° к направлению прокатки, однако характер экстремума различен. [c.293]

Из этого выражения следует, что в процессе горячей деформации сильнее упрочняются (меньше скорость деформации) металлы и сплавы, характеризующиеся малым коэффициентом диффузии, высоким значением модуля упругости и низким значением энергии дефектов упаковки. [c.365]

Сплав 01420 имеет повышенный модуль упругости 7500 кПмм . Известно, что модуль упругости сплавов изменяется обычно приблизительно аддитивно в зависимости от величины модуля упругости компонентов и их содержания в сплаве. Величины модуля упругости алюминия, магния и лития соответственно равны 7100, 4300 и 500 кГ/мм . У алюминиевомагниевых сплавов модуль упругости понижается до 6900 кПмм . У сплавов же системы А1—Mg—Li, несмотря на крайне низкую соответствующую характеристику лития, модуль упругости значительно выше следовательно, эти сплавы имеют аномально высокий модуль упругости. [c.226]

Как известно, модуль упругости — аддитивное свойство, приблизительно определяемое среднеарифметической величиной модулей упругости компонентов, входящих в состав сплавов. Радикальным способом повышения модуля упругости алюминиевых сплавов (модуль упругости алюминия 7000 кПмм ) является разработка композиций, содержащих большие количества бериллия — металла, одновременно отличающегося легкостью (удельный вес 1,85 г см ) и уникальным модулем упругости (около 30 ООО кПмм ). [c.230]

В связи с большой величиной коэффициента линейного расширения ы низки.м модулем упругости сплав имеет повышенную склонность к короблению. Поэтому 1Шобходимо прибегать к жесткому закреплению листов с помощью грузов, а такгке ннев-мо- или гидравлических прижимов на специальных стендах для сварки полотнищ и секций из этих сплавов. Ввиду высокой теплопроводности алюминия приспособления следует изготовлять из материалов с низкой теплопроводностью (легированР1ые стали и т. п.). [c.354]

Почти для всех промышленных сплавов удельный модуль упругости - У = 2,7ч-2,9-10 , тогда как для бериллия он 16,5-10 , т. с, в 6 раз больше. Если бы в расчет входила только упругая константа (модуль упругости), то иримснепие бериллия позволило бы сократить массу изделия во много раз. Это было бы возможно, если бы бериллий не был так дорог. [c.600]

Так как модуль упругости сплавов определяется модулем упругости основного компонента я мало зависит от содержания (в обычных количествах) легирующих элементов (например, для сталей колебания заключены в пределах = (19 -г 22) 10 кгс/мм , для сплавов А1 в пределах = (7 н- 7,5) 10 кгс/мм , то в случае деталей одинаковой конфигурации, когда на первом плане стоят требования жесткости, а уровень напряжений невысок, целе-сообразно применять наиболее дешевые материалы (углеродистые стали вместо легированных, алюминиевые сплавы простого состава вместо сложнолегированных). Если же наряду с жесткостью имеет значение прочность, то предпочтительны прочные сплавы. [c.211]

В соединениях, работающих в агрессивных средах, применяют коррозионно-стойкие стали, а в соединениях, подвергающихся действию высоких температур, — жаропрочные стали. Широко применяются болты из титановых сплавов, обладающих высокой прочпость о (<то,2 = 80 -г 120 кге/мм ) при малой плотности. Вследствие низкого модуля упругости ( = = 12 500 кге/мм ) жесткость болтов из титановых сплавов при прочих равных условиях примерно на 40% меньше, чем стальных. Для изготовления болтов используют преимущественно сплавы 6А1 — 4V (ВТ6С) 5А1 — 2,5Sn (ВТ5-1), а для болтов, подвергаемых холодной высадке, сплавы ЗА1 - 13V - ПСг и др. [c.515]

Сводчатые, арочные, выпуклые, скорлупные формы уменьшают усадочные напряжения, улучшают условия отливки и увеличивают прочность деталей вследствие увеличения моментов сопротивления сечений. Повышается жесткость конструкций, что особенно важно для отливки из сплавов с низким модулем упругости (серые чугуны, легкие сплавы). [c.84]

Модуль упругости алю.мнниевых сплавов невелик, поэтому для нормальной работы необходимо повышение жесткости подшипников (утолщение стенок, выполнение буртиков жесткости, увеличение жесткости постелей). [c.381]

Рис. 11.3. Зависимость нормального модуля упругости от температуры / — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н10Т 2 — низкоуглеродистая сталь СтЗ 3 — технический титан 4 — алюминиевый сплав АМгб

Заметим, что для всех материалов, применяемых в технике, кроме резины и полимеров в каучукообразном состоянии, модуль упругости Е весьма высок по сравнению с пределом упругости или пределом текучести. Так, для стали = 2 10 кгс/мм Поэтому велитана упругой деформации для технических сплавов [c.46]

В последние десятилетия наряду с традиционными материалами появились новые искусственные материалы — так называемые композиты. Строго говоря, термин композитный материал или композит следовало бы относить ко всем гетерогенным материалам, состоящим из двух или большего числа фаз. Сюда относятся практически все сплавы, применяемые для изготовления элементов конструкций, несущих нагрузку. Соединение хаотически ориентированных зерен пластичного металла и второй более прочной, но хрупкой фазы позволяет в известной мере регулировать свойства конечного продукта, т. е. получать материал с необходимой прочностью и достаточной пластичностью. Усилиями металлургов созданы прочные сплавы на основе железа, алюминия, титана, содержащие различные. тегирующие добавки. Достигнутый к настоящему времени предел прочности составляет примерно 150 кгс/мм для сталей, 50 кгс/мм для алюминиевых сплавов, 100 кгс/мм для титановых сплавов. Эти цифры относятся к материалам, из которых можно путем механической обработки получать изделия разнообразной формы. Теоретический предел прочности атомной решетки металла, представляющий собою верхнюю границу того, к чему можно в идеале стремиться, по разным моделям оценивается по-разному, в среднем это 1/10—1/15 от модуля упругости материала. Так, для железа теоретическая прочность оценивается значением примерно 1400 кгс/мм что в десять раз выше названной для сплава на железной основе цифры. В настоящее время существуют способы получепия тонкой металлической проволоки или ленты с прочностью порядка 400—500 кгс/мм , что составляет около одной трети теоретической прочности. Однако применение таких проволок пли лент в конструктивных элементах неизбежным образом ограничено. [c.683]

Рис. 141. Кривые а—е поликристаллов с одинаковой величиной зерна для серебра и твердых растворов серебро — галлий при 77 К. Стрелками указаны начало и конец стадии II. Энергия дефекта упаковки сплавов Ag—36 Ag-H +2 % Ga—32 Ag+6 % Ga—20 Ag-HO % Ga—10 эрг-см (a) и кривые 0—e поликристаллических металлов Ag 99,97 %, размер зерен 0,04 мм Си 99,999 % (0,03 мм) Ti 99,9 % (0,10 мм) А1 99,99 %. (0,11 мм) Fe 99,96 % (0,075 мм) Мо 99,98 % и Fe после зоииой очистки (0,09 мм). Различие температур плавления и модулей упругости учитывается величиной а/(ОГцд) (б)

Рассмотрим в качестве примера подкрепление кольцом сферического купола с углом полураствора 0 = 60°, имеющего радиус сферы Ro — 10 м, толщину h = I см и вы-полпешюго из алюминиевого сплава, для которого примем = 7 10 MH/м Распорное кольцо предполагаем изготовленным из стали с модулем упругости = 2 10 МН/мд Коэффициент Пуассона примем равным р, = 0,3. Для площади кольца из формулы (9.55) получим величину = = 271 см . Таким образом, для обеспечения безмомептно-сти напряженного состояния сферической оболочки требуется иметь распорное кольцо очень большого сечения, что невыгодно. Сечение кольца можно было бы уменьшить. [c.253]

Рис. 176. Зависимость модуля упругости инвар-ного сплава (42% Ni н 58% Fe) от температуры

Дисперсионно-твердеющие сплавы 42НХТЮ и44НХТЮ имеют низкие температурные коэффициенты модуля упругости соответственно до 100 и 180—200° С их используют [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...