Фактор для смеси

Рис. 2.47. Парциальные структурные факторы для смеси твердых шаров с отношением радиусов, равным 0,7 1.

Обобщенное уравнение состояния для смесей можно записать с помощью среднего фактора сжимаемости [c.226]

В соответствии с псевдокритической точкой метода Кэй средний фактор сжимаемости для смеси может быть получен из обобщенного фактора сжимаемости для чистых компонентов путем определения псевдокритических температуры и давления смеси. Псевдокритическую температуру определяют как среднюю мольную величину критических температур чистых компонентов, псевдо-критическое давление — как среднюю мольную величину критических давлений чистых компонентов [c.226]

Эти приведенные параметры затем используют для определения среднего фактора сжимаемости для смеси по графику обобщенных факторов сжимаемости для чистых компонентов. [c.226]

Пример 2. Определить равновесный состав жидкой и паровой фаз для смеси этана и гептана при 400 °К и 20 атм, допуская, что каждая фаза — идеальный раствор. Использовать диаграмму обобщенного фактора сжимаемости для вычисления фуги-тивностей чистых компонентов. Принять, что фугитивность компонента в жидкой фазе не зависит от давления. [c.279]

Рассмотренный пример указывает на важность расчета коэффициента вдува для смесей газов с учетом определенных сопутствующих факторов. Попытка описать эффект вдува смеси той же формулой (4-15), заменив в ней молекулярную массу одиночного газа Mg на молекуляр- [c.108]

Величину К определяют экспериментально для смеси с известным соотношением фаз или теоретическим расчетом (К Кз/К , где К1 и К2— факторы интенсивности рентгеновских от-ран<ений данных линий анализируемых фаз). В других случаях требуется построение градуировочных графиков и применение эталонных веществ. [c.125]

Процесс приготовления смесей в роторных смесителях является периодическим и ведется по заранее установленному регламенту, характерному для смесей каждого типа. Выбор режимов работы смесителей зависит от ряда факторов, определяющих условия смешения суммарного количества загружаемого в смесительную камеру материала, продолжительности смешения, давления верхнего затвора, частоты вращения роторов. [c.667]

С нагревом двухслойных диэлектриков при наличии воздушного промежутка, включенного последовательно с нагреваемым диэлектриком, приходится сталкиваться весьма часто при практическом осуществлении высокочастотного нагрева. В случае нагрева неоднородного диэлектрика, когда нагреваемое тело состоит из смеси нескольких диэлектриков, но достаточно хорошо перемешанных, расчеты можно производить путем определения для смеси фактора потерь е tg 6. [c.16]

Нормальную скорость распространения пламени для различных газовоздушных смесей определяют опытным путем. Для водородно-воздушных смесей эта величина во много раз больше, чем для смесей метана или оксида углерода с воздухом. Нормальная скорость распространения пламени зависит от концентра[ции газа в воздухе, начальной температуры, давления смеси и других факторов. [c.128]

Определяющим фактором для влажности пара является нагрузка зеркала испарения. Вместе с тем при данной нагрузке зеркала испарения влажность пара зависит от объема парового пространства, скорости ввода пароводяной смеси в барабан и соотношения воды и пара в этой смеси (от кратности циркуляции). Путь получения чистого пара за счет снижения нагрузки зеркала испарения связан с необходимостью увеличения размеров барабана, и его нельзя признать рациональным, особенно для котлов высокого П 163 [c.163]

Анализ коэффициентов приведения отдельных компонент и смесей показывает, что при температурах Т <20° С решающее влияние на значение фактора сдвига оказывает полипропилен. ТЭП определяет поведение системы при Т > 40° С. Во всей промежуточной области температур вклады отдельных компонент во многом определяются их соотношением в системе. В области температур от — 20 до 20° С значения фактора сдвига для смеси будут приближаться к величинам, характерным для чистого полипропилена. [c.113]

Мощность, необходимая в транспортных силовых установках, зависит не только от заданной скорости машины, но и от многих других факторов (для автомобиля — от состояния дороги, веса перевозимого груза для трактора — от состояния почвы, глубины пахоты, характера прицепных орудий для тепловоза — от веса поезда и угла подъема, и т. д.). Эксплуатационный режим двигателя транспортной машины является неустановившимся, так как нагрузка на двигатель беспрерывно изменяется. Такое колебание нагрузки вызывается неоднородностью рельефа местности и физических свойств почвы, в связи с чем сопротивление перекатыванию движителя машины и буксируемых агрегатов непрерывно меняется. Кратковременное повышение сопротивления движению преодолевается кинетической энергией поступательно движущихся и вращающихся масс, а более длительное и значительное — за счет резерва крутящего момента двигателя. В дизелях повышение крутящего момента достигается увеличением подаваемого насосом топлива, а Б карбюраторных и газовых— большим открытием дросселя или, если дроссель уже полностью открыт, обогащением горючей смеси. [c.279]

Имеется огромное количество опытных данных относительно термодинамических свойств жидких смесей. Однако интерпретация этих данных в терминах микроскопических молекулярных параметров затрудняется необходимостью решения фундаментальной задачи ( 2.13) о вычислении парциальных структурных факторов для всех пар молекул. За исключением простейшего случая смеси твердых шаров [например, (2.56)—(2.58)1, эту задачу можно решить только путем машинного моделирования. При этом естественно начать с должным образом упрош енного описания молекул и характера их взаимодействия. Методика расчета столь близка к используемой в случае чистой жидкости ( 6.6), что вдаваться здесь в подробности нет необходимости. [c.290]

Следовательно, если рассматривать качественное, а не количественное предсказание поведения, то предпочитаемая степень риска, как ее определяет Аткинсон, и предпочитаемая дисперсия не отличаются друг от друга для смеси из двух чистых исходов. В рамках модели СОП Аткинсон предсказывает, что человек отдает предпочтение большой или малой дисперсии в зависимости от своих личных качеств. При другом подходе М в формуле (18.17) можно интерпретировать как математическое ожидание полезности, в котором полезности чистых исходов (успеха и неудачи) зависят от их вероятностей вследствие наличия индивидуальных факторов. [c.319]

Если использовать закон Дальтона об аддитивности давлений, то средний фактор сжимаемости представляет собой линейную комбинацию факторов сжимаемости чистых компонентов, причем каждый из них должен быть взят при температуре системы и давлении чистого компонента для общего объема смеси. [c.226]

Используя данные для фактора сжимаемости, определить мольные объемы для паровой фазы смеси этана и гептана при 400 °К и 20 атн в интервале концентрации 0,5—1,0 мольных долей этана, принимая, что раствор идеальный. Каковы парциальные мольные объемы этана и гептана при этих условиях [c.231]

Константы дозового фактора накопления можно взять из справочника для железо-водной смеси. Такие константы приводятся, например, в табл. 1 приложения 4 работы (1]. В результате интерполяции табличных данных для-(Нет = 0,7 можно получить данные, представленные в табл. 1.12. Здесь же приведены результаты расчетов /. [c.307]

В примерах в основном использованы протяженные источники. Для точечных источников применяются известные формулы типа (7.127). Коэффициенты ослабления и факторы накопления точечных источников для главных эффективных энергий смеси продуктов деления приведены в табл. II. 1. [c.330]

Выясним, от каких факторов зависит коэффициент размножения нейтронов для системы, состоящей из естественной смеси изотонов урана и замедлителя. [c.311]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

В работе [43] обобщены многочисленные опыты по влиянию потока вещества, поперечного по отношению к основному потоку парогазовой смеси, на коэффициент теплоотдачи при конденсации, испарении, вдуве и отсосе через пористую пластину. До некоторого значения так называемого фактора проницаемости, пропорционального плотности потока массы, влияния не обнаружено, затем для испарения и вдува жидкости наблюдается относительный рост, а для конденсации и отсоса — падение коэффициента теплоотдачи. Расчеты с использованием этих данных показали, что для большинства технологических процессов влияние практически отсутствует. [c.28]

Выше была рассмотрена кинетика химических реакций горения в предположении, что подача окислителя (кислорода воздуха и других) осуществляется без ограничения. Однако при анализировании процессов необходимо учитывать не только кинетические (физико-химические) факторы, к которым относят концентрацию реагирующих веществ, давление и температуру их, но и диффузионные процессы, влияющие на подачу окислителя к горящему топливу и на образование смесей, определяемые аэродинамическими факторами — скоростью потоков реагирующих веществ, геометрической формой и размерами тел, расположенных на пути потоков и газов, интенсивностью турбулентности газового факела, t. е. физическими факторами. Главным определяющим процессом при горении топлива в конкретном случае может быть кинетический или диффузионный. Если скорость горения топлива (или общее время, необходимое для его сгорания) лимитируется процессом смешения, то горение протекает в диффузионной области. Наоборот, если смешение происходит очень интенсивно и процесс в целом лимитируется кинетикой собственно реакций горения, то горение находится в кинетической области. [c.232]

Хорошее соответствие между теорией и экспериментом получено в работе [9031. В работах [88, 8401 вычислены дисперсия звука и коэффициенты затухания для смеси с объемной кднцен-трацией твердых частиц от 0,1 до 0,15 результаты расчетов недостаточно хорошо согласуются с экспериментальными данными. Следует заметить, что при больших концентрациях суспензия является системой с явно выраженной нелинейностью. При исследовании суспензии с большой концентрацией частиц должны быть учтены такие факторы, как неньютоновская природа (разд. 4.1 и 5.3), зависимости коэффициента сопротивления от концентрации (разд. 5.2) и взаимодействие между частицами (разд. 5.3 и 5.4). [c.261]

При анализе влияния к.п.с. на вид функции a=f( u) необходимо учитывать изменение. теплофизических свойств смеси в связи с их зависимостью от концентрации. При этом решающим фактором является направление изменения теплофизических свойств с ростом концентрации одного из компонентов. Влияние этого фактора может ослаблять или усиливать депрессирующее воздействие величины А/п. Если коэффициент теплоотдачи при кипении чистого ВК-компонента Бк больше коэффициента теплоотдачи к чистому НК-компоненту НК, то рост концентрации последнего будет способствовать снижению интенсивности теплообмена. Если при этом кипит азеотропная смесь, то коэффициент теплоотдачи смеси азеотропного состава ааз долл<ен быть меньше Овк. Это является следствием именно ухудшения (с точки зрения теплообмена) теплофизических свойств смеси с ростом концентрации НК-компонента, так как при кипении чистой жидкости и смеси азеотропного состава Atu = 0. Например, для смеси н-пропиловый спирт — вода авк>анк, поэтому авк>ааз, см. рис. 13.4, в). Резкое снижение а при изменении концентрации н-пропилового спирта от О до 9% ( =232 кВт/м ) объясняется налол ением влияния изменяемости теплофизических свойств смеси на депрессирующее воздействие Д/н. В данном случае оба рассматриваемых фактора действуют в одном направлении — в направлении ухудшения интенсивности теплообмена. При понижении плотности теплового потока значение А н становится меньше и соответственно уменьшается ее относительное влияние на вид зависимости <и= (с ик). По этой причине для смеси н-пропиловый спирт — вода при 9 = 58,2 кВт/м2 минимальное значение а устанавливается при большей концентрации (- ЗО /о) н-нропанола. [c.352]

Для смеси принято Re M=Re"+Re=v"D/v" + vD/v. Как следует из формулы (5.20), основными факторами, интенсифицирующими процесс теплообмена, являются наличие на поверхности тонкой пленки жидкости, интенсивный обмен каплями между ядрам потока и пленкой, а также повышенная объемная теплоемкость дисперсной среды. [c.141]

Для исследования влияния температурного фактора на теилопро-водность частиц искусственного графита был использован метод стационарного режиыа шар в шаре . Установлено, что теплопроводность слоя растет с повышением температуры, причем температурный коэффициент несколько увеличивается при превышении 225° С. Так, для смеси частиц (1-я партия, после многократного использования в качестве движущего слоя) при 7об= 1280 кг/м (а = 0,644) увеличение температуры от 60 до 225° С вызывает повышение от 0,74 до 0,85, а при изменении от 225 до 380° С л л возрастает до 1,05 ккал/м час град. Увеличение теплопроводности слоя с ростом температуры объясняется возрастающей ролью излучения и конвекции в процессе передачи тепла. При уменьшении плотности укладки это влияние радиационной и конвективной составляющих теилопереноса сказывается в несколько меньшей степени. Принимая в определенных температурных границах линейную зависимость получаем [c.136]

Некоторое различие абсолютных значений Uh, полученных разными исследователямй для смесей одинакового состава и примерно при одинаковых температурах и давлениях (см., например, [Л. 19]), можно объяснить главным образом погрешностями подсчета размеров поверхности фронта воспламенения или влиянием каких-либо других неучитываемых факторов. [c.32]

Метод распространен на смеси путем использования правил комбинирования Стюарта — Буркхардта — By [6] для получения псевдокритически х давлений и температур смеси. Фактор корреляции смеси определялся как среднемольный компонентов смеси. Проверка метода по плотности ряда бинарных и многокомпонентных газообразных и жидких смесей в диапазоне Tr = 0,53 идо 25 показала, что средняя ошибка составляет 1 % и увеличивается при приближении к критической точке до 1—3%. Проверка метода по экспериментальным данным для энтальпии газообразных и жидких смесей показала, что ошибка по поправке на давление к идеально газовому состоянию составляет в среднем 2—6%, но, так как вклад поправок обычно менее значений идеально газовых функций, суммарная ошибка составляет 1—2%. [c.96]

Давление рг остаточных газов превышает атмосферное и не отличается от давления в конце процесса выпуска, т. е. равно 1,05 1,25 кгс/см . Температура остаточных газов Тг в основном зависит от количества тепла, выделяющегося в процессе сгорания (т. е. от нагрузки двигателя), степени сжатия двигателя, состава смеси, на котором он работает, и других факторов. Для карбюраторных двигателей =700- 1000° С, для дизелей /г=600ч-800° С. Эта температура значительно превышает температуру самовоспламенения бензино-воздушной смеси, однако, несмотря на это, самовоспламенения горючей смеси в цилиндре карбюраторного двигателя в процессе впуска не происходит. Это объясняется тем, что в начале впуска концентрация горючей смеси в массе остаточных газов ничтожно мала, а время подогрева смеси крайне ограничено. [c.31]

Предлагаемая методика была проверена для смесей метан — пропан 16], метан— к-бутан [7], метан— н-пентан [8, 9], метан — н-нонан [10], этан— -пентан [И], пропан— к-пентан [12], этан—пропилен [13], к-бутан — этилен [14]. Поскольку молекула метана имеет правильную геометрическую форму (тетраэдр), в расчетах использовано значение фактора формы fi = 1,926 11/8 = 1,4007 [3]. Факторы формы других молекул определены непосредственно из экспериментальных данных. Для молекулы пропана найдено значение 1,01 если принять, что молекула имеет форму сфероцилиндра высотой цилиндра, равной двум условным единицам, и диаметром сферы, равным одной условной единице, то, согласно Ишихаре, получается это же значение фактора формы. Для тяжелых [c.61]

Основываясь на данных сопоставления течений смеси и газированной жидкости можно утверждать, что при условии равных газовых факторов в точках равных давлений, фазовые проницаемости для смеси оказываются болыаилш, чем фазовые проницаемости для газированной жидкости. Это можно объяснить тем, что в случае смеси фазы занимают различные поры, а при фильтрации, сопровождающейся выделением газа из раствора, во многих порах присутствуют одновременно жидкость и пузырьки выделившегося газа. Если вычислять фазовые проницаемости, исходя из указанного объяснения, то при насыщенности 5, близкой к единице, фазовые проницаемости газированной жидкости соответствуют проницаемостям в опытах течения смеси. [c.322]

В разделе 3.3. обсуждались два метода, в которых используется принцип соответственных состояний. Коэффициент сжимаемости связывается с приведенной температурой, приведенным давлением и по уравнению (3.3.1) с фактором ацентричности. Для использования того же метода для смесей, необходимо сс р-мулировать правила, связывающие псевдокритические постоянные смеси с составом. Известно большое количество таких правил [11, 15, 21]. [c.76]

Все сказанное относится к вязкостям жидких смесей при низких температурах. По существу нет никаких экспериментальных данных и отсутствуют корреляции вязкости жидких смесей при высоких температурах (Т0,75). Можно только предположить, что в этой области подход, основанный на использовании принципа соответственных состояний, мог бы быть применен там, где могли бы использоваться корреляции, рассмотренные в разделе 9.12, а приведенные температура, давление и фактор ацентричности для смеси были бы определены, по правилам смешения, таким как представленные уравнениями (9.7.2)—(9.7.5). В противоположном случае могла бы быть применена корреляция, основанная иа понятии остаточной вязкости (см. раздел 9.7). [c.404]

Эти соотношения для бинарной смеси впервые получил Маргу-лес. Они являются простейшими выражениями коэффициентов активности как функции состава. Однако с помощью этих простых соотношений могут быть вычислены коэффициенты активности очень немногих реальных систем, поэтому необходим более тщательный анализ для получения соответствия с экспериментом. Более точный анализ, кроме взаимодействия между двумя молекулами в группе, учитывает взаимодействие между тремя молекулами в группе. Например, взаимодействие между двумя молекуламиЛ и одной молекулой В должно рассматриваться так же, как взаимодействие между двумя молекулами В и одной А. Однако сложная природа жидкого раствора и много неизвестных факторов, которые влияют на поведение неидеального раствора, делают нереальным строгий анализ поэтому становится необходимым эмпирический подход. [c.259]

Радиационные характеристики смеси продуктов деления являются исходными параметрами для расчета защиты, тепло-съема и собственно ведения технологического процесса. Они зависят в основном от трех факторов удельной тепловой мощности реактора хю вт/г (или плотности потока нейтронов Ф нейтрон1 см -сек) , продолжительности кампании Г и выдержки Для процессов переработки облученного топлива основными радиационными характеристиками смеси продуктов деления, которые в первую очередь необходимо знать при проектировании защиты, являются удельные активности [c.183]

Для задач, связанных с рассмотрением быстротекущих смесей, роль таких моделей существенно увеличивается вследствие многообразия взаимодействующих факторов. Достаточно оби ей. можно считать трехслойную модель, в которой одна фаза заполняет ядро течения и несет в себе диснергироваипую часть другой фазы. Остальная часть последней образует непрерывное течение вдоль стенок канала. Простейший вариант такой модели был уже рассмотрен в гл. 6. [c.264]

В работе приводятся результаты исследований по созданию покрытия нз карбида ниобия на графите методом газодиффузного нанесения. Показано, что скорость образования покрытия зависит от ряда факторов (скорости потока парогазовой смеси, продолжительности процесса и т. д.). Приводится уравнение для расчета скорости данного процесса. Библ. — 9 назв., рис. — 5. [c.340]

Чений, в то время Как они выявляются травлением смесью Соляной и азотной КИСЛОТ. Наблюдение чувствительных к термообработке структурных составляющих, например карбидов, позволяет различать отожженные и закаленные образцы. Гилл и Джонстин [2 ] проводили эксперименты с различными растворами кислот. Эти авторы применяли соляную кислоту 1 1, азотную кислоту 1 3, серную кислоту 1 1 и концентрированную соляную кислоту. Травление отожженных и закаленных образцов стали с 1% С соляной кислотой дает неинтерпретируемую картину. Хороших результатов достигают при травлении азотной кислотой. Лучшим травителем оказалась серная кислота. Для устойчивой оценки результатов травления требуется разработка определенного метода с постоянными условиями подготовки образцов и травления. Результаты глубокого травления обусловлены свойствами материала. Влияние различных факторов, согласно Кешиану [3], сопоставлено ниже. [c.43]

Переработка нефтяного попутного газа. Имеется в виду создание мощностей газоперерабатывающих заводов в районах добычи нефти в полном объеме планируемого сбора нефтяного попутного газа при расчетном значении газового фактора 0,07 м /кг. Отделяемые этановые фракции, а также сжиженные пропан-бутановые смеси, стабильный и нестабильный бензины (пентановые фракции) являются наиболее чистым сырьем для нефтехимического синтеза, которое способно заместить бензины и газойли нефтепереработки, используемые в производстве ароматических углеводородов и других основных продуктов нефтехимии. Кроме того, рассматривается возможность использования сжиженных газов для заправки грузового автотранспорта. [c.161]

Противоположная точка зрения, утверждаюш,ая, что разрушение композита при сжатии можно описать правилом смесей, основывается, по-видимому, на данных, зависящих от воздействия микромеханических факторов. Такого рода соотношение могло бы быть справедливо, когда разрушение возникает в композите при заранее определенном уровне деформаций, связанном с характерным уровнем напряжений в волокнах или в матрице. Например, в работе [53] обнаружено очень хорошее согласие с правилом смесей для разрушения отлитой в вакууме меди, армированной вольфрамовой проволокой. Анализ разрушенных образцов позволил установить в этом случае, что композиты неизменно разрушались от продольного расщепления вольфрама, т. е. в результате процесса, который, по-видимому, должен происходить при определенной деформации волокон. [c.456]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...