Обобщенный фактор сжимаемости

Обобщенный фактор сжимаемости [c.169]

Изменение теплоемкости с изменением давления можно также вычислить в зависимости от обобщенного фактора сжимаемости. Согласно уравнению (5-76), [c.178]

Подынтегральное выражение уравнения (5-90) можно вычислить по графику обобщенного фактора сжимаемости способом, аналогичным описанному выше для экспериментальных данных по определению остаточного объема. Подынтегральное выражение было вычислено для = [c.179]

Термодинамические диаграммы для отдельных веществ можно построить, используя рис. 28 и 30, вычерченные на основе обобщенного фактора сжимаемости. Пример И иллюстрирует построение таких диаграмм для двуокиси углерода при температуре 25 и 150 °С и давлений 1 —1000 атм. [c.184]

Определить количество переданной теплоты и выполненной работы во время сжатия 1 моля окиси углерода при начальных температуре 500 °R (4,5 Q и давлении от 1 атм до 100 атя при следующих условиях. Использовать в виде уравнения состояния обобщенный фактор сжимаемости [c.188]

В соответствии с псевдокритической точкой метода Кэй средний фактор сжимаемости для смеси может быть получен из обобщенного фактора сжимаемости для чистых компонентов путем определения псевдокритических температуры и давления смеси. Псевдокритическую температуру определяют как среднюю мольную величину критических температур чистых компонентов, псевдо-критическое давление — как среднюю мольную величину критических давлений чистых компонентов [c.226]

Эти приведенные параметры затем используют для определения среднего фактора сжимаемости для смеси по графику обобщенных факторов сжимаемости для чистых компонентов. [c.226]

Пример 2. Определить равновесный состав жидкой и паровой фаз для смеси этана и гептана при 400 °К и 20 атм, допуская, что каждая фаза — идеальный раствор. Использовать диаграмму обобщенного фактора сжимаемости для вычисления фуги-тивностей чистых компонентов. Принять, что фугитивность компонента в жидкой фазе не зависит от давления. [c.279]

В действительности закон идеального газа не является справедливым при давлении 300 атм и должны быть сделаны поправки на отклонение от поведения идеальных газов. Коэффициент фугитивности при заданных значениях Т и р наиболее легко определить по графику, построенному на основании обобщенного фактора сжимаемости (см. рис. 52) [c.302]

Пример 9. Определить разность энтальпии, внутренней энергии и энтропии для состоянии при 100 °С, 1 атм и 100 С, 1000 атм, используя обобщенное выражение для фактора сжимаемости. [c.170]

Если экспериментальные данные принять за основу для сравнения, с помощью обобщенного выражения фактора сжимаемости можно получить достаточно точные результаты для двуокиси углерода в диапазоне выбранных условий. Хотя вычисление значения AS с использованием уравнения Ван-дер-Ваальса достаточно удовлетворительно, величины Д и ДЯ весьма неточны. Вычисление величин показывает, что надежность принятого уравнения состояния зависит от того, какая функция вычисляется внутренняя энергия более чувствительна к уравнению состояния, чем энтропия. [c.177]

Пример 10. Определить изменение теплоемкости двуокиси углерода вследствие изменения давления от 1 атм до 1000 атм при постоянной температуре 100°С, учитывая экспериментальные данные по определению остаточного объёма, обобщенное выражение для фактора сжимаемости, уравнения состояния Ван-дер-Ваальса и Бенедикт — Вебб — Рубина. [c.178]

Предварительные вычисления, основанные на экспериментальных данных и обобщенном соотношении для фактора сжимаемости, включают два последовательных графических дифференцирования после графического интегри- [c.180]

Следовательно, изменение теплоемкости углекислого газа при 100 °С между О и 184 аяш (р р = 2.52) составляет 6,63 кал/(л40 ь-°К) Повторяя вычисления для нескольких значений о, можно установить соотношение между Ср—С р и р р. Такое соотношение, основанное на уравнении Ван-дер-Ваальса, представлено на рис. 33 для сравнения с величинами, определенными по экспериментальным данным и обобщенного выражения фактора сжимаемости. По данным рис. 33, величина Ср— Ср при 1000 атм р р = = 13,7) равна 0,72 кал/ моль "К). [c.182]

Обобщенное уравнение состояния для смесей можно записать с помощью среднего фактора сжимаемости [c.226]

На рис. 5-2 приведен обобщенный график зависимости Z от приведенных параметров л и т, полученный на основании большого числа опытных данных для различных веществ. Расчет удельных объемов ведется следующим образом. Зная р п Т, Ркр и кр легко находят л и т, после чего из графика рис. 5-2 определяют коэффициент сжимаемости Z. Искомый удельный объем V (при данных р и Т) определяется из уравнения (5-23). Величина Z в критической течке называется критическим коэффициентом. Значения факторов сжимаемости в критической точке для ряда веществ приведены в табл. 5-21. Ошибки расчета термодинамических свойств газов обобщенным методом большей частью не превосходят 3 —5 ). [c.157]

Таблица 1.3. Зависимости критических амплитуд обобщенного уравнения Ван-дер-Ваальса (1.52) от фактора сжимаемости в критической точке

Эта формула является обобщением формулы Прандтля (см. [49]), выведенной из теоремы импульсов для случая несимметричного обтекания пластины струей несжимаемой жидкости (/Зо = тг). Заметим, что вывод из теоремы импульсов не допускает расширения на случай клина /Зо / тг. Свойством формулы (1), так же как и формулы Прандтля, является независимость от фактора сжимаемости. [c.302]

Законом подачи (или характеристикой подачи) топлива называется распределение топлива по углу поворота вала двигателя за период впрыскивания. Закон подачи — это обобщенная характеристика влияния как профиля кулачка, размера плунжера и проходного сечения сопла форсунки, так и ряда других конструктивных и эксплуатационных факторов, например конструкции нагнетательного клапана, длины топливопроводов высокого давления, наличия в системе (под клапаном в штуцере) местных объемов, давления впрыскивания, сжимаемости жидкости и т. п. Увеличение цилиндровой мощности при неизменном скоростном [c.115]

Уравнения турбулентного пограничного слоя для многокомпонентной меси реагирующих газов можно найти, например, в уже цитированной выше монографии Б. Дорранса. Эта система уравнений, так же как и более простая система уравнений турбулентного пограничного слоя в несжимаемой однородной жидкости, является незамкнутой. Действительно, lipoMe обычных неизвестных (скорости, давления, плотности, темпера- гуры или энтальпии, концентраций), число которых соответствует числу уравнений, в ней содержатся еще неизвестные коэффициенты турбулентного переноса (коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии). В настоящее время едва ли не единственно возможным путем замыкания системы уравнений турбулентного пограничного слоя в многокомпонентной смеси реагирующих тазов является путь обобщения. < уществующих полуэмпирических теорий турбулентности в несжимаемой я идкости на случаи течения, в которых необходимо учитывать влияние факторов сжимаемости, тепло- и массообмена, химических реакций и т. д-, и еще, конечно, использования известных аналогий Рейнольдса. При таком обобщении вид формул полуэмпирических теорий турбулентности полностью сохраняется и только плотность считается переменной величиной, зависящей от давления и те1№ературы. [c.539]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...