Фактор сдвига

Деформациями материала пружины являются, как следует из анализа силовых факторов, сдвиги от крутящего момента и поперечной силы. Однако практически более важной является осадка пружины, т. е. изменение ее высоты. Выражение [c.189]

Практически малые изменения магнитного поля, ускоряющего потенциала, давления в пространстве, занятом магнитным полем, и другие факторы сдвигают максимумы еще дальше или меняют их форму. Необходимо определить оптимальное значение этих факторов. Хотя ионное разделение изотопов и возможно в одной ступени, однако реальная установка для получения продукта максимальной чистоты дает ничтожный выход. Поэтому разделение производится несколькими ступенями с последовательным обогащением на каждой из них. [c.335]

Анализ коэффициентов приведения отдельных компонент и смесей показывает, что при температурах Т <20° С решающее влияние на значение фактора сдвига оказывает полипропилен. ТЭП определяет поведение системы при Т > 40° С. Во всей промежуточной области температур вклады отдельных компонент во многом определяются их соотношением в системе. В области температур от — 20 до 20° С значения фактора сдвига для смеси будут приближаться к величинам, характерным для чистого полипропилена. [c.113]

Отношение времен релаксации при температуре Т и выбранной стандартной температуре Го называют фактором сдвига или температурным коэффициентом сдвига а-р [c.26]

Потенциал нулевого заряда металла зависит не только от природы металлов, но и от адсорбции поверхностно активных веществ, которые могут сдвигать потенциал нулевого заряда. Так, адсорбция анионов сдвигает его в сторону более отрицательных значений, а адсорбция катионов — в сторону более положительных значений. С этой точки зрения потенциал нулевого заряда как фактор электрохимической коррозии является переходным между внутренними и внешними факторами. [c.165]

Другим фактором, изменяющим положение некоторых металлов в ряду напряжений, является их склонность к образованию специфических поверхностных пленок, особенно в Окислительных средах. Эти пленки сдвигают измеряемый потенциал в положительную сторону. В таком случае говорят, что металл запассивирован (см. гл. 5). Так, хром, находящийся в ряду на- [c.40]

Основные перемещения в рассматриваемой раме определяются изгибом. Поэтому, пренебрегая сдвигом и сжатием стержней, строим эпюры изгибающих моментов от заданной силы Р и от трех единичных силовых факторов (рис. 228). [c.206]

В предыдущих главах сопротивления материалов были рассмотрены простые виды деформации бруса — растяжение (сжатие), сдвиг, кручение, прямой изгиб, характерные тем, что в поперечных сечениях бруса возникает лишь один внутренний силовой фактор при растяжении (сжатии) — продольная сила, при сдвиге — поперечная сила, при кручении — крутящий момент, при чистом прямом изгибе — изгибающий момент в плоскости, проходящей через одну из главных центральных осей поперечного сечения бруса. При прямом поперечном изгибе возникает два внутренних силовых фактора— изгибающий момент и поперечная сила, но этот вид деформации бруса относят к простым, так как при расчетах на прочность совместное влияние указанных силовых факторов не учитывают. [c.301]

Рассматривая равновесие верхней части пружины, видим, что в поперечном сечении витка возникают два внутренних силовых фактора поперечная сила Q = Р и крутящий момент М = РО/2. Отсюда следует, что в поперечном сечении витка действуют только касательные напряжения сдвига и кручения. [c.231]

Ранее рассматривались простейшие виды деформации растяжение— сжатие, сдвиг, кручение, поперечный изгиб. На практике такие простые деформации встречаются весьма редко. Как правило, на детали машин и элементы конструкций действует комбинация внешних силовых факторов, создающих несколько простых деформаций. Например, любой вал одновременно испытывает изгиб, кручение и сдвиг, даже простая деталь — болт работает на сложную деформацию на него одновременно действуют растяжение и кручение. [c.222]

Данные для металлов с г. ц. к. и о. ц. к. решеткой являются менее убедительными, так как множественность возможных систем скольжения не позволяет проверить закон Шмида (64) в широкой области фактора т. Несмотря на это, величина ткр является фундаментальной характеристикой механических свойств металла, поскольку она связана с основным видом пластической деформации сдвига вдоль плоскостей скольжения. [c.112]

Напряжением изгиба называют большее из двух напряжений а р или Ои.сж- При этом напряжение сдвига в поперечном сечении отсутствует, так как внутренние силовые факторы Qx, Qy при чистом изгибе равны нулю, и на плоскости воображаемого сечения возникает только нормальное напряжение о. [c.127]

Смысл величин, имеющих одинаковые индексы, в формулах (6.52) и (6.54) одинаков Кг, Ст — коэффициент концентрации и масштаб ный фактор при сдвиге Тд, Тда — компоненты цикла напряжения сдвига т 1, Тд — пределы усталости и прочности при сдвиге. Если величины т , Тд в справочной литературе не приводятся, то их принимают приближенно в зависимости от а 1, о,,. [c.175]

Иногда удобно заменить напряжение т силовым фактором (поперечной сдвигающей силой) = Ь/гТу , где по закону парности напряжений сдвига т ,у = Су = Ск/к. Заменяя в формуле (7.4) напряжение т на Q, найдем [c.181]

Другими словами, росток диффеоморфизма в неподвижной точке является ростком преобразования фазового потока за время 1 единственного С -гладкого векторного поля. Оба возникающие вблизи неподвижных точек поля разносятся диффеоморфизмом на весь интервал между особыми точками. Фактор-пространство этого интервала по действию диффеоморфизма диффеоморфно окружности. На этой окружности возникают два векторных поля без особых точек, для которых окружность — цикл с периодом 1. Поэтому на окружности возникают две карты, определенные однозначно с точностью до сдвига времена движения, соответствующие каждому из полей. Функция пе- [c.75]

В этом выражении учтены как фактор сдвига фаз, так и фактор близости к источнику звука. Последний учитывается созф, т. е. определяется сдвигом фаз между давлением и скоростью колебаний. [c.83]

На рис. 3.6 приведена зависимость фактора сдвига а - от температуры. Как видно, для экструзионных образцов ПТФЭ-1 характер кривых lg (Т—То) до и после Р-перехода различен (кривизна меняет знак). [c.97]

Для сближения имеем равенство (фиг. 38Й и 390—левая часть) С1С2 = (л 1 дгз) т = Воо, где В—.фактор сдвига осей . После сдвигания (фиг. 390 — правая часть) С С = причем [c.532]

Вернемся к конструкции 1.7. В ходе доказательства предложения 1.7.2 мы в явном виде построили полусопряжение одностороннего 2-сдвига с отображением Е (см. (1.7.2)). Таким образом, Е2 является фактором сдвига. Эта конструкция, очевидно, обобщается на и Е для произвольного А , [А I > 1, и по теореме 2.4.6 мы можем заменить Е произвольным растягивающим отображением окружности степени к. Необратимость этого полусопряжения возникает из-за того, что любое двоично-рациональное число тп/2 имеет два различных двоичных представления, с нулями либо с единицами в конце. Полусопряжение к 5, сопоставляющее последовательности нулей и единиц ш число между О и 1, двоичное разложение которого задается последовательностью ш, очевидно, не является гомеоморфизмом это полусопряжение имеет счетное плотное множество точек, в которых оно перестает быть инъекцией. Это самый простой случай естественной полусопряженности между символической и гладкой системами. Другой, не столь самоочевидный случай, связанный с гиперболическими автоморфизмами двумерного тора, будет обсуждаться в следующем параграфе. [c.89]

Как видно из предыдущего, деление на напряжения первого, второго и третьего родов является условным. Все они тесно переплетаются друг с другом и могут быть местными, зональными и общими. Для практических целей существенно, что внутренние напряжения могут действовать разупрочняюще и упрочняюще. Опасны напряжения того же знака, что и рабочие, например разрывающие напряжения в случае растяжения. Благоприятны напряжения, знак которых противоположен знаку рабочих, например сжатия в случае растяжения. Следует отметить, что внутренние напряжения одного знака всегда сопровождаются Появле нием в смежных объемах уравновешивающих напряжений противоположного знака относительная величина напряжений разного знака зависит от протяженности охватываемых ими объемов. Таким образом, опреде-ляющихг для прочности является, во-первых, расположение и ориентация напряженных объемов относительно действующих рабочих напряжений и, во-вторых, величина внутренних напряжений, одноименных и одинаково направленных с рабочими напряжениями. Неоднородности, создающие очаги повышенных разрывающих напряжений, нарушающие сплошность металла, вызывающие появление трещин и облегчающие местные пластические сдвиги, являются дефектами металла. Неоднородности, создающие общирные зоны сжимающих напряжений, способствующие уплотнению металла и препятствующие возникновению и распространению пластических сдвигов, являются упрочняющими факторами. [c.153]

Жесткость конструкций определяют следующие факторы модуль упругости материала (модуль нормальной упругости Е НРИ растяженип-сжатпи и изгибе, модуль сдвига С — при кручении) [c.205]

Тонкостенные втyJIKи обычно устанавливают на посадке не выше Пр. Часто необходима страховка втулок от проворачивания и продольного сдвига. В каждом отдельном случае соединение следует рассчитывать с учетом всех факторов, влияющих на работу при эксплуатации. [c.468]

Аустенитные нержавеющие стали, содержащие более 45 % Ni, стойки к КРН в кипящем растворе Mg lj, а также, по-видимому, и в других хлоридных растворах (рис. 18.8) [61 ]. Эделеану и Сноуден отметили [48], что нержавеющие стали с высоким содержанием никеля более устойчивы к растрескиванию в щелочах. Увеличение содержания никеля в аустенитных нержавеющих сталях приводит к сдвигу в положительную сторону критического потенциала КРН в растворе Mg la, причем этот сдвиг значительнее сдвига соответствующего коррозионного потенциала. Вследствие этого повышается стойкость сплава [62]. Когда содержание никеля в сплаве достигает и превышает 45 %, его стойкость к КРН перестает зависеть от окислительно-восстановительного потенциала среды, а более важную роль начинают играть факторы, определяемые не средой, а структурой сплава, такие как вредное влияние дислокаций или уменьшение растворимости азота внедрения. [c.320]

Под к р у ч е н и е м понимается такой "видХнагружения. при котором в поперечных сечениях бруса возникает только крутящий момент, а прочие силовые факторы равны нулю. При такой деформации поперечные сечения бруса, например, с круглым поперечным сечением остаются плоскими, а расстояние между ними не меняется. Поперечные сечения поворачиваются вокруг оси стержня на некоторые углы, причем образующие цилиндра обращаются в винтовые линии (рис. 12.3, а). Таким образом, кручение круглого бруса представляет собой пример деформации чистого сдвига. [c.143]

F —сила, свободная энергия Fhki — структурная амплитуда g —фактор спинового вырождения G — модуль сдвига 0(ш)—спектральная функция распределения частот А=2л ft—постоянная Планка [c.377]

Способность ориентироваться по звуку, т. е. определять направление, в котором находится источник звука, обусловлена главным образом одновремотым воздействием звуковой волны на оба уха ). Разность фаз, с которой проходящая волна воздействует на оба уха, и является тем физическим фактором, которым различаются волны, приходящие по различным направлениям. Лишь в том случае, когда источник звука находится прямо впереди или позади человека, звуковая волна достигает обоих ушей в одной и той же фазе. При всяком другом положении источника волна будет достигать обоих ушей с разной фазой. Это и дает возможность определять положение источника звука. Интересно отметить, что высота расположения источника звука над землей не имеет значения для сдвига фаз между волнами, действующими на оба уха (при нормальном, вертикальном положении человека). И действительно, человек в гораздо меньшей степени обладает способностью определять угол возвышения источника над горизонтом, чем положение той вертикальной плоскости, в которой лежит источник. Влияние сдвига фаз волны, действующей на оба уха, называется бинауральным эффектом. [c.731]

Объем изучаемого материала невелик и в известной мере ре-цептурен, так как формулы для определения коэффициентов запаса даются без выводов. Достаточно подробно рассматриваются параметры циклов переменных напряжений дается понятие о природе усталостного разрушения, о построении кривой усталости (кривой Вёлера) и экспериментальном определении предела выносливости проводится ознакомление с основными факторами, влияющими на предел выносливости даются формулы для определения коэффициента запаса прочности при одноосном напряженном состоянии и чистом сдвиге, а также при упрощенном плоском напряженном состоянии. Весь подлежащий изучению материал имеется в учебнике [12] менее подробно, но в объеме, достаточном для немашиностроительных техникумов, он изложен в учебнике [22]. [c.170]

При рСсо вынужденные колебания и возмущающая сила находятся в одной фазе, т. е. сдвиг фаз а = 0. Это значит, что в момент, когда колеблющийся груз (см. рис. 540) достигает своего наибольшего отклонения, предположим, вниз, возмущающая сила получает наивысшее значение в этом же направлении. При р>ш разница в фазах вынужденных колебаний и возмущающей силы составляет величину а = л, т. е. колебания происходят в противофазе с возмущающей силой. Это значит, что в то время, когда возмущающая сила имеет максимальное значение в направлении вниз, колеблющийся груз достигает своего максимального отклонения вверх. Такое явление можно хорошо понять на примере вынужденных колебаний математического маятника (рис. 548), возбуждения которого осуществляют путем горизонтального возвратно-поступательного периодического перемещения точки подвеса с различной частотой. Положение маятника, колеблющегося в одной фазе с возмущающим фактором, приведено на рис. 548, а колебание маятника в противофазе с возмущающей силой показано на рис. 548, б. [c.601]

Для поликристалла ориентационный фактор т= 1/ os о os Ро изменяется от зерна к зерну, и величина приложенного растягивающего напряжения а=тт для каждого зерна будет различной, даже если напряжение сдвига т, действующее в данной плоскости сколб- [c.236]

Для сталей высокой прочности, алюминиевых и титановых сплавов в широком интервале температуры критические значения коэффициентов интенсивности напряжений мало зависят от температуры. Поэтому оценку сопротивления хрупкому разрушению элементов конструкций из таких материалов следует проводить по минимальным значениям / i . Как показано в 3, при определении по уравнениям (3.13) критических значений температуры элементов конструкций имеет существенное значение учет роли размеров напряженных сечений, остаточной напряженности, деформационного старения и охрупчивания в условиях эксплуатации. Эти факторы принимаются во внимание путем введения соответствующих экспериментально устанавливаемых температурных сдвигов А нр, и АГкрг (см. рис. 3.8). [c.64]

Уравнения (3.13), как отмечалось выше, при известных критических значениях температуры T pi и Г р2 и сдвигах критической температуры ATk i и АГ,ф2 (за счет основных конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов) позволяют установить критические значения температуры хрупкости (7 pi) и Ткр2)к рассматриваемого элемента конструкции. Последние определяют интервалы температуры, при которой возможно возникновение для данного элемента конструкции различных предельных состояний. [c.66]

Основным фактором, определяющим сдвиги критической температуры, является масштабный. Плош,адь поперечного сечения образца Ро=яОУ4 = л 17 4 = = 2,22-10 мм , площадь сечения колонны F = nD li = = я-7602/4=4,46 10 мм . Сдвиги критической температуры при указанных размерах сечения определяются по данным рис. 3.8. При Fo=2,22-102 сдвиги первой и второй критической температуры соответственно равны 50 и 52°, а при F=4,46-10 мм эти сдвиги составляют 140 и 196° тогда приращение сдвигов критической температуры равно [c.72]

Формула (12.8) обобщается на случай поперечного изгиба, так как влияние сдвигов от поперечных сил невелико и гипотеза плоских сечений приближенно выполняется. Пусть для некоторого бруса (рис. 12.12) М = п Q = Q . Выделив двумя близкими сечениями элемент длиной х, нанесем силовые факторы на гранях элемента М, Q н М + (1М, Q+dQ (рис. 12.13). При переходе от одного сечения к другому, бесхоиечио близкому, приращением dQ по сравнению с ЙМ можно пренебречь (см. рис. 12.12). [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...