Угол поворота в решетке

Положение профиля и решетки профилей по отношению к набегающему потоку характеризуется углом атаки в случае единичного профиля — это угол а между направлением скорости на бесконечности и хордой в случае решетки профилей — это угол I между скоростью набегающего потока ЛУ1 и передней касательной к дуге профиля. Угол между скоростью на выходе из решетки W2 и задней касательной называется углом отставания потока б (рис. 10.3). Угол 1 между направлением скорости на входе и фронтом решетки называется углом входа соответственно угол Рг между скоростью на выходе лУг и фронтом решетки называется углом выхода. Разность этих углов Др = Р2 — — 1 = е — б -Р I определяет поворот потока в решетке. [c.7]

Соответственно под обратной задачей понимается нахождение конфигурации решетки, которая поворачивает на угол заданный поток, образующий с фронтом решетки угол Рь Обычно в такой постановке однозначного решения обратной задачи не имеется. Существует бесконечное множество решеток, отличающихся друг от друга геометрическими параметрами и формами профилей, которые удовлетворяют поставленным условиям. Задача становится однозначной при наложении дополнительных условий. В случае потенциального потока эти условия обычно налагаются на геометрию решетки или на распределение давления по профилю, или, наконец, на комбинацию из указанных факторов. В случае вязкого потока из всего множества решеток, осуществляющих заданный угол поворота, находится оптимальная (с минимальными потерями). [c.8]

Если положительный угол атаки становится настолько большим, что превышает предельный угол поворота потока в косом скачке уплотнения для данного числа М1, то перед решеткой возникает криволинейная ударная волна. [c.85]

Во всех рассмотренных схемах установок обычно можно легко изменять угол установки, шаг и высоту лопатки. Организацию по тока на входе в решетку можно производить также отсосом пограничного слоя и поворотом крайних лопаток в решетке. [c.472]

Сбросы на кристаллах железа получаются и при их растяжении в направлении [111], причем в момент появления прослойки сброса резко падает напряжение. Границы полос сброса примерно совпадают с плоскостью (111) угол поворота решетки в полосе сброса относительно основной части кристалла увеличивается с ростом деформации. Внутри полосы сброса появляются следы скольжения в плоскости (112). [c.150]

Решетка профилей изображена на рис. 3.6, б. Направление оси решетки совпадает с осью и цилиндрической системы координат, ось 2 — с осью компрессора. На входе в решетку направление потока не всегда совпадает с направлением средней линии профиля, в результате чего появляется так называемый угол атаки t = = Pip—Pi- На выходе из решетки поворот потока оказывается меньшим, чем поворот средней линии профиля. Угол отставания потока для применяемых значений шага составляет Ар = Рзр—Р2 = = 3 -f- 5°. [c.227]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Как показывают опыты, при направлении потока на входе Pi, отличном от номинального, но находящемся в диапазоне рабочих режимов (г — 5 - 5°), угол девиации б отличается от найденного при номинальном режиме б сравнительно мало. При увеличении угла поворота потока в решетке за счет увеличения угла атаки i угол девиации б увеличивается по сравнению с б в диапазоне рабочих режимов до 1—1,5°. При уменьшении угла поворота потока в решетке угол б уменьшается на 1°.. [c.89]

Угол поворота потока др непосредственно связан с закруткой воздуха в решетке рабочего колеса Дш . Если пренебречь изменением осевой составляющей скорости воздуха в рабочем колесе, то, как следует из треугольника скоростей (см. рис. 2.3), [c.78]

Для правильного выбора режима работы решеток лопаточных венцов при расчете ступени и для понимания особенностей их работы в различных условиях эксплуатации необходимо знать, как изменяется угол поворота потока в решетке, ее гидравлическое со- [c.79]

Следует отметить, что угол отставания зависит от утла атаки, так как компрессорные решетки имеют относительно большой шаг. В разд. 4.4 было показано, что в общем случае угол выхода потока из решетки зависит от угла входа (4.64). В.место утла отставания в качестве искомой аэродинамической характеристики обычно вводят угол поворота потока в решетке [c.245]

В работе [8.40] при измерении зависимости т] (у) на модулятор с фотопластинки проектировалось изображение решетки с v = = 5 лин/мм. Имелась возможность вращать фотопластинку вокруг оптической оси проектирующей системы и тем самым изменять ориентацию решетки относительно осей кристалла. Результаты измерения, получаемые для модулятора, у которого кристаллическая пластина имела срез (111) и толщину 700 мкм, показаны на рис. 8.10. Результаты получены при считывании циркулярно и линейно поляризованным вдоль оси кристалла [112] светом. При изменении направления поляризации линейно поляризованного света вид зависимости Т1 (y) сохраняется, но в соответствии с (8.2) кривая смещается вращением вокруг начала координат на угол, который в два раза больше, чем угол поворота плоскости поляризации считывающего света. Хорошее согласие экспериментальных данных с расчетными наблюдается лишь тогда, когда при записи решетки отрицательный потенциал подается на передний по отношению к считывающему свету электрод. Если же на этот электрод подать положительный потенциал, то экспериментальная кривая (7) оказывается повернутой приблизительно на 30° по отношению к расчетной (рис. 8.10). Это может быть объяснено влиянием оптической активности кристалла BSO, которая не учитывалась при расчете т] (у). Как указывалось выше, неоднородное электрическое поле, вызывающее модуляцию считывающего света, формируется вблизи отрицательного электрода. При прохождении через кристалл направление поляризации считывающего света изменяется на 15° (толщина кристалла в данном случае была 700 мкм, а коэффициент оптической активности BSO для [c.174]

Представим себе сначала плоский диффузно отражающий объект, который можно поворачивать на малый угол 0 во-круг оси, лежащей в его плоскости. Объект освещают нормально падающим пучком и наблюдают спекл-структуру в направлении, близком к нормали. Очевидно, что при повороте объекта спекл-структура смещается так, как если бы объект был зеркалом на расстоянии D от объекта спекл-структура смещается на величину 29D. Это справедливо и при наблюдении спекл-структуры на бесконечности, т. е. в фокальной плоскости линзы. Такой результат будет понятен, если вспомнить, что диффузную поверхность можно рас сматривать как суперпозицию бесконечного числа отражательных дифракционных решеток, имеющих случайную ориентацию и случайные периоды. Поворот дифракционной решетки на угол 9 приводит к тому, что ее спектр поворачивается на угол 29. [c.69]

Третий этап перестройки а у осуществляет жесткий поворот у-решетки, переводящий в исходное положение инвариантную плоскость, развернутую на угол ф в процессе двух этапов а - у превращения, т.е. совершается поворот на угол ф в обратную сторону. [c.111]

Кристаллический кварц встречается в двух модификациях для одной поворот направления поляризации при распространении вдоль оптической оси происходит вправо, для другой — влево (на такой же угол). Для кристаллической решетки кварца характерно отсутствие центра и плоскостей симметрии. Две модификации по своей симметрии и внешней форме кристаллов (рис. 2.10) отличаются друг от друга, как правая рука отличается от левой или как [c.109]

До конца сороковых годов профилирование лопаток в основном производилось на базе экспериментальных характеристик одиночного профиля. По режиму максимального качества выбирались угол атаки и величина Су, после чего находились угол установки профиля и произведение из числа лопаток и хорды на каждом радиусе. По мере увеличения расчетного давления и увеличения углов поворота потока в решетке профиль стали изгибать, приспосабливая его к работе в искривленном потоке (К. А. Ушаков, 1936, и др.). В случае очень больших поворотов потока использовалась канальная теория, которой предложил пользоваться еще [c.841]

Исследователи основных американских двигательных фирм предложили использовать решетки с поворотными тандемными или разрезными лопатками с целью расширить диапазон углов поворота потока. В двух таких конструкциях используются поворотные передние лопатки (в остальных они остаются неподвижными), а задние лопатки могут поворачиваться и тем самым изменять угол поворота потока в решетке. Решетки с поворотными лопатками могут использоваться для регулирования вектора тяги двигателя, а также для изменения угла отклонения потока во входном направляющем аппарате. Проведены испытания тандемных поворотных лопаток в составе кольцевой решетки и установлено [9.22], что такие лопатки могут работать в широком диапазоне режимов течения, однако в таких решетках труднее осуществить поворот потока и они имеют большие потери, чем решетки с обычными лопатками. Тем не менее, простота и универсальность тандемных конструкций решеток позволяют использовать их в качестве ценного средства регулирования характеристик компрессоров. [c.263]

Практика и теория проектирования лопаточных венцов осевых компрессоров показала справедливость гипотезы плоских сечений, по которой задача рационального подбора решеток компрессорного венца для заданных трезтольников скоростей сводится к расчету ряда плоских компрессорных решеток, обеспечивающих требуемое отклонение потока при малых коэффициентах потерь. Настоящее теоретическое и экспериментальное исследование плоских решеток проведено с целью уточнения методики их расчета. Для уточнения влияния трехмерного эффекта на коэффициент потерь и угол поворота в решетке рассмотрены также результаты систематического исследования плоских компрессорных решеток конечного удлинения. Проведено также сравнение полученных зависимостей с ранее опубликованными. [c.68]

Смена регистрируемой области спектра осуществляется поворотом дифракционной решетки. Для отсчета длин волн на барабане механизма вращения решеток имеются две шкалы соответственно для решеток с числом штрихов 600 и 1200 при их работе в первом порядке угол поворота первой решетки 14°, а второй 30°. Размер заштрихованной части решеток 120x60 мм. В комплект прибора входят генератор дуги ДГ-1 и искровой генератор ИГ-2. [c.401]

Б результате проведенных опытов они заметили, что по мере вращения дифракционной решетки вокруг первоначального положения длина волны узкой полосы лазерного излучения изменяется. Таким путем была получена непрерывная и эффективная настройка лазера в интервале от 300 до 400 ангстрем при постоянной концентрации родамина 6Ж. С точки зрения наблюдателя цвет луча этого лазера мог меняться непрерывно от оттенка зеленого цвета через желтый и оранжевый д( оттенков красного по мере того, как вращался микрометрический винт, определяющий угол поворота дифракционой решетки (см. рис. 6). [c.23]

При дальнейшем увеличении давления, т. е. при или е > emln, фронт косого скачка проходит выше фронта решетки, и это приводит к перераспределению давления на участке нижней поверхности, примыкающем к задней кромке пластины. Следовательно, в этом случае возникает силовое воздействие потока на пластину. Равнодействующая сип давления направлена в сторону положительного направления оси п. По мере дросселирования, т. е. по мере увеличения давления рг, точка пересечения скачка со стенкой движется вверх по потоку и увеличивается силовое воздействие угол отставания б и угол поворота потока в косом скачке уменьшаются, и косой скачок приближается к прямому. [c.84]

По данным Р. Хоникомба и др., стержневидный кристалл кадмия или цинка с ориентировкой оси <0001 > почти параллельно оси стержня при сжатии вдоль этой оси претерпевает локальные изломы (коленчатые изгибы) в виде полос сброса. А. X. Коттрелл полосы сброса иногда называет полосами изгиба или полосами перегиба (рис. 85). Р. Хоникомбом экспериментально установлено, что полосы сброса образуются постепенно во время сжатия кристалла с одновременным увеличением поворота решетки. Угол поворота может быть или малым (несколько градусов), или большим (до 80°). Сбросообразование легко осуществляется при сжатии в том случае, когда угол Р между плоскостью скольжения (базисной, плоскостью) и осью сжатия находится в интервале 35—24°. Полосы сброса не возникают при р<2,5°. При р>24° форма полос сброса выражена нечетко. [c.149]

Эта формула выведена Бэром и носит его имя. Зная начальные параметры пара ро и /о и конечное давление р , можно построить изоэнтропийный процесс расширения рабочего тела на диаграмме S—t. Критическое давление определится из выражения — Р, Ро. Пересечение изобары р с изоэнтропой расширения определит критические параметры, а конечная точка расширения определит удельный объем и располагаемый перепад энтальпий hl . Критическая скорость Q в случае идеального газа вычисляется по уравнению (3.54), скорость — по уравнению (3.45). Таким образом, пользуясь диаграммой s—i, легко вычислить по формуле (3.59) угол поворота потока б для различных значений давления за решеткой. [c.101]

Как следует из выражения (3.61) и рис. 3.7, расширительная способность косого среза зависит для данного рабочего тела от угла aj3 и убывает с его увеличением. Тем не менее даже для угла 13 = 30° косой срез позволяет сработать в решетке изоэнтропий-ный перепад энтальпий, в 2,1 раза превышающий критический, и получить сверхзвуковой поток, скорость которого в 1,45 раза больше критической. Угол поворота потока при этом составит б 9°. [c.102]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

Видно, что при угле атаки i pmin близком к нулю потери в решетке наименьшие. Рост на отрицательных углах атаки объясняется увеличением потерь в пограничном слое и срывами потока у передней кромки со стороны корытца лопатки. На больших положительных углах атаки рост р вызывается срывами потока со спинки лопатки. Срыв потока со спинки более интенсивен (из-за действия центробежных сил в криволинейных каналах), поэтому с увеличением i > О потери в решетке растут более интенсивно, чем при уменьшении i С 0. На отрицательных и малых положительных углах атаки i угол отклонения (поворота) потока в решетке возрастает с увеличением i. На малых /, где отсутствуют срывы потока со спинки лопатки, угол отставания потока б (см. рис. 2.27) практически не изменяется с увеличением угла атаки. Поэтому угол Др = (р2л — б) — (р1л — О возрастает пропорционально увеличению угла / С появлением отрыва потока рост Др с увеличением i замедляется. [c.59]

При некотором угле атаки /jmin сопротивление решетки имеет наименьшее значение. Однако этот режим не является наивыгоднейшим с точки зрения условий работы решетки, например в рабочем колесе ступени. При угол поворота потока в колесе возрастает. Следовательно, увеличивается закрутка и сообщаемая роздуху работа L . При этом, что очень важно, вначале сопротивление решетки (работа трения) возрастает гораздо медленнее, чем др, что приводит к росту КПД рабочего колеса. [c.81]

Сравнение конфузорных, активных и диффуэорных решеток при различных углах входа Pi (или при различных углах атаки i = Pi—р,в> показывает (рис. 11.11), что форма профиля, конфузорность (или диф-фузорность) каналов и угол поворота потока влияют на характер зависимости snp( i)- Сравнение четырех решеток при различных углах входа потока показывает, что максимальные углы атаки допускают реактивные (конфузорные) решетки. Решетки с меньшей конфузорностью и малым углом поворота, а также решетки активного типа более чувствительны к изменению угла входа потока. Диффузорные (компрессорные) решетки особенно резко реагируют на изменение угла в.хода потока (рис. 11,11) Отметим, что углы выхода потока не сохраняются постоянными ирн переменных углах входа р,. [c.307]

Наличие периодической решетки у кристаллов су-ш ественно сужает множество допустимых точечных групп симметрип. Покажем, например, что не каждая ось симметрии допустима. Пусть через узел А (рис. 1.4.5) проходит перпендикулярно плоскости рисунка ось симметрии п-то порядка. Через каждый узел решетки Бравэ и, в частности, через В проходит ось того же порядка. Совершая поворот вокруг узла А на угол ф = 2л/м, мы должны совместить решетку саму с собой. При этом узел В переходит в некоторый узел В. Аналогично, при повороте на тот же угол, но в противоположном направлении, вокруг S, узел А переходит в узел А. Отсюда следует, что отрезок В А кратен периоду решетки а, т. е. [c.26]

Рис. 4.167. Опыты Белла (1968). Графики зависимости угол поворота нормали к поверхности — время, построеииые иа основе использования техники дифракционной решетки в опытах с образцами из отожженного алюминия (сплошная линия) по упруго-пластическому осевому удару и сравнение их результатов с результатами расчета (кружки) по формуле (4.51). Штриховой линией показаны графики зависимости деформаций от времени, построенные на основании одновременно произведенных измерений, а) Опыт 937 б) опыт 1163 б) опыт 1165 г) опыт 1184, по оси абсцисс отложено время в мкс, по оси ординат — угол а в радианах (левая шкала) и деформация (правая шкала).

Рис. 4.168. Опыты Белла (1971). Графики зависимости угол поворота иормалн к поверхиости (а) — время, построенные иа основе использования техники дифракционной решетки (сплошные линии) в опытах с образцами из цинка (металла с гексагональной атомной решеткой), В точках, расположенных иа расстояниях от ударяемой поверхности, равных одной, двум, трем длинам диаметра, и их сравнение с результатами, полученными на основании расчета (кружки) по формуле (4.51) / — опыт 1064, циик низкой чистоты, решетка на расстоянии 1 дюйма от ударяемого торца образца, начальная скорость 1 о=1295 см/с 2 — опыт 1141, цинк высокой чистоты, решетка иа расстоянии 2 дюймов от ударяемого конца, = 1060 см 3 — опыт 1051, цинк низкой чистоты, решетка иа расстоянии 3 дюймов от ударяемого торца, Уо= = 1430 см/с. По оси абсцисс отложено время в мкс, по оси ординат — угол а в радианах .

Установка Сейа—Намиока [14, 74]. В этой установке, широко применяемой главным образом для монохроматоров, оптические элементы несколько смещены относительно роуландовского круга. Их расположение показано на рис. 3.13. Решетка вращается вокруг оси, касательной к поверхности решетки в ее центре и параллельной штрихам. Было показано [14], что при таком расположении аберрации невелики для достаточно больших углов поворота решетки. Это приводит к предельно простой конструкции монохроматора, в котором единственной степенью свободы является угол поворота решетки вокруг ее оси. Следует отметить, что астигматизм в этой установке велик и оптимальная ширина решетки мала. Однако в тех случаях, когда не требуется очень хорошая монохроматизация и не нужно полностью использовать теоретическую разрешающую силу решетки, такая установка очень удобна. Применение эллипсоидальных решеток должно существенно улучшить монохроматоры, построенные по этой схеме. [c.145]

Кроме относительной высоты на концевые потери в решетках оказывают влияние другие параметры угол поворота ДР = 180—(Р1СК Ргэ) который спроектирована решетка относительный шаг 7 форма профиля угол вектора скорости на входе в решетку числа М и Ке. Концевые потери меняются под влиянием указанных факторов за счет изменений перепада давлений в направлении от вогнутой поверхности к спинке лопатки, толщины пограничного слоя на торцевых поверхностях и на спинке профиля, в особенности в диффузорной области на выходе из решетки. Например, при увеличении угла поворота потока в решетке растет перепад давления между вогнутой поверхностью и спинкой и соответственно растут концевые потери. При больших дозвуковых скоростях в решетках с суживающимися каналами при увеличении числа М утончаются пограничные слои и соответственно уменьшаются концевые потери энергии. Аналогично при увеличении числа Ке (в области низких Ке) концевые потери уменьшаются. [c.72]

С целью организации серийного выпуска душирующих воздухораспределителей предприятиями НПО Промвентиляция, институтами ВНИИГС и ГПИ Проектпромвентиляция разработаны чертежи на воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП (рис. 6.5 и 6.6). Воздухораспределитель состоит из неподвижной и шарнирно соединенной с ней поворотной части, имеющей два боковых ребра и гибкий элемент в виде прямоугольного листа. Один конец листа прикреплен к поворотной части, а другой перемещается при повороте вдоль задней стенки неподвижной части. Угол поворота подвижной части относительно присоединительного патрубка изменяется от О до 80°. На выпуске поворотной части установлена решетка типа РВ (модификация РВЗ, состоящая только из веерной решетки) по серии 5.904-50. Размеры решетки РВ для воздухораспределителей ВП1 и ВПЗ составляют 250 X 400 мм, для ВП2 и ВП4-400 х X 600 мм. Угол установки крайних лопаток решетки изменяется от О до 45°. При этом струя изменяется от компактной (при параллельной установке лопаток) до веерной. Для [c.153]

В качестве активных решеток и решеток с малой реактивностью, имеюш,их малую высоту hjb < 1,6), при которой велики потери на парный вихрь, рекомендуется использовать решетки с профилями группы Лк (рис. 4.20). Решетки с профилями группы Лк имеют входной расширяющийся участок (d i > dj) и выходной — сужающийся d i > dj). Весь межлопаточный канал приобретает расширяюще-су-жающуюся форму. На начальном участке такого канала поток поворачивает при сниженной скорости и, следовательно, уменьшается поперечный градиент давления. Это приводит к уменьшению вторичных потерь (потерь на парный вихрь). Конфузорный выходной участок канала обеспечивает конфузорное течение на спинке в косом срезе, что предотвращает отрыв потока. Поэтому решетки с профилями группы Лк позволяют увеличить угол поворота потока (уменьшить углы Рхл и р2л), не опасаясь отрыва потока и увеличения потерь. При малой высоте лопатки решетки с профилями лопаток группы Лк имеют меньшие в 1,3. .. 1,5 раза коэффициенты потерь, чем решетки с профилями лопаток группы Л в широком диапазоне дозвуковых скоростей (рис. 4.21). [c.242]

Остановимся на анализе зависимостей, приведенных на рис. 4.47,. .., 4.49. Видно, что на параметры турбины и ее эффективность оказывает существенное влияние коэффициент быстроходности турбины При увеличении возрастают КПД турбины e pt и (г / ад)ор1- Следует отметить, что при малых значениях ы Сад влияние rtsT на оптимальный КПД менее существенно. Это объясняется тем, что при малых значениях ы/сад главную роль играют потери с выходной скоростью и профильные потери лопаток колеса (большой угол поворота потока). Как и следовало ожидать, с увеличением зазора КПД падает (см. рис. 4.49). К падению КПД приводит увеличение ширины лопаток колеса в основном из-за увеличения вторичных потерь решетки и потерь, связанных с парциальностью. При увеличении Ь и А А/Л р оптимальная высота лопатки воз- [c.268]

При увеличении шага реактивной решетки концевые потери вначале уменьшаются, так как возрастает конфу-зор.ность потока, достигают минимума, а з атем увеличи-ваюпся в связи с ростом поперечного градиента давлений. Увеличение угла устано-вки профиля при оптимальном шаге приводит к снижению концевьих потерь, так как уменьшаются угол поворота потомка и поперечный градиент давлений, а при мальих шагах с ростом Ру концевые потери увеличиваются. Влияние шага особенно велико для активных решеток, причем минимальные концевые потери соответствуют такому шагу, при котором межлопаточный канал вначале расширяется (на вхо-де), а затем сужается. [c.511]

Один из источников непрерывной АЭ при деформировании - зернограничное скольжение. Другой "шумный" процесс - двойникование, как известно, за -ключающееся в повороте на некоторый угол части кристаллической решетки относительно остального объема кристалла. Двойникование - наиболее легко определяемый, хотя и не единственный источник АЭ при пластическом деформировании. Это делает АЭ перспективной при исследовании таких важных реакторных металлов с ограниченными системами скольжения, как уран и бериллий. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...