Концевые потери в решетке

Кроме профильных потерь, отраслевые нормали позволяют учесть и концевые потери в решетке. В рассматриваемом примере это можно сделать по экспериментальному графику на стр. 24, приложения П1 в [21]. Концевые потери обусловливаются вторичными течениями в лопаточных каналах и зависят от относительной высоты лопаток и газодинамической конфузорности каналов решетки К, которая выражается формулой [c.199]

Рассматривая характеристики сопловых решеток, видим, что зависимость угла от режима очень мала и этот угол можно принять неизменяющимся при изменении режима. Тогда значение угла Pi на данном режиме будет известно и, используя характеристики обеих решеток, можно найти при полученных условиях профильные и концевые потери в решетках и по коэффициентам их — значения коэффициентов скоростей ф и г на данном режиме. По характеристике рабочей решетки можно найти значение угла выхода потока из каналов рабочей решетки (угол Рз)- Таким образом все входящие в формулу (480) величины будут известны и можно рассчитать значение окружного к. п. д. ступени. [c.261]

Общие зависимости для коэффициента концевых потерь в решетке [c.137]

Перейдем к определению общих зависимостей для коэффициента концевых потерь в решетке. [c.141]

Состояние вопроса. В предыдущем параграфе задача определения коэффициента концевых потерь в решетке лопаток, ограниченных по длине торцовыми стенками, сведена к расчету трехмерного [c.144]

Определение характерных величин. Зная закон изменения угла ф по толщине пограничного слоя, определим зависимости для h , Л", Л, Л , Л , /г", Л и Л . Первые две характерные величины (h и /г ) входят в выражения (145) и (146), служащие для определения коэс х )ициента концевых потерь в решетке остальные — в коэффициенты дифференциальных уравнений (151) трехмерного пограничного слоя на торцовой стенке. [c.159]

Приближенный коэффициент концевых потерь в решетке может быть определен по формуле [c.47]

При дозвуковом безотрывном обтекании с увеличением Re профильные и концевые потери в решетках непрерывно уменьшаются, особенно интенсив но в зоне малых Re (для профилей с относительно малой толщиной выходной кромки). С увеличением Re пограничный слой становится тоньше, область перехода ламинарного слоя в турбулентный смещается против потока и увеличивается наполнение профиля скорости в турбулентном участке слоя. Смещение области перехода уменьшает интенсивность снижения потерь с ростом Re, однако начало зоны практической автомодельности сдвигается в сторону больших Re = (6 10)-10 . Угол выхода из решетки непрерывно уменьшается с увеличением Re < Re p. [c.54]

Концевые потери в решетке 108. 119 Координатный способ задания профиля 106, 107 Котлы с органическим теплоносителем 410, 427 Коэффициент абразивности золы 461 [c.891]

Концевые потери. Они возникают из-за наличия поверхностей, ограничивающих решетку на высоте. К ним относятся потери на трение и потери от парного вихря — вторичные потери. Вторичные течения возникают из-за разности давлений на вогнутой и выпуклой сторонах соседних лопаток, благодаря чему вдоль нижней и внешней стенок межлопаточного канала возникает движение газа от вогнутой стороны лопатки к выпуклой. Подобные вторичные токи у выпуклых стенок лопаток, увлекаясь основным потоком, образуют два противоположно вращающихся вихря ( парный вихрь). Особенно заметно влияние концевых потерь в решетках с короткими лопатками. [c.217]

Концевые потери в решетках связаны с явлениями в потоке вблизи концов лопаток и равны разности суммарных и профильных потерь в решетке [см. (2.93)] [c.71]

Автономные турбины, а при высоком давлении на входе и предкамерные турбины ЖРД приходится выполнять парциальными (е < 1). Введение парциальности позволяет увеличить высоту сопл и лопаток рабочего колеса, а это приводит к уменьшению концевых потерь в решетке, а также потерь, вызываемых утечками и трением диска. Однако уменьшение 8 ведет к увеличению потерь, связанных с парциальностью и трением бандажа. Поэтому существует такое значение е, при котором потери в турбине достигают минимума. Это значение в называется оптимальным. [c.267]

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОНЦЕВЫХ ПОТЕРЬ В РЕШЕТКАХ [c.519]

E. Ax. Гук a o в a, Исследование концевых потерь в решетках турбинных профилей. Труды ЦКТИ, Аэрогидродинамика, кн. 27, 1954. [c.668]

Общий характер таких исследований заключался в определении экономических качеств процесса обтекания заданной решетки заданных профилей с изучением изменяемости профильных, кромочных и концевых потерь в зависимости от угла входа потока на решетку как главного влияющего фактора и других факторов, влияющих на величину указанных потерь в меньшей степени. К числу последних со стороны потока рабочего агента следует причислить значения Re и М, а со стороны конструктивных элементов решетки — значения относительного шага профилей, высоты лопаток в решетке и толщины выходной кромки лоиаток. [c.189]

Для расчета концевых потерь в сопловых решетках на влажном паре можно использовать формулу 138], вводя опытные коррективы. Коэффициент концевых потерь кинетической энергии [c.117]

Таким образом, структура двухфазного течения во вращающихся решетках характеризуется важными особенностями, влияющими на аэродинамические и сепарационные характеристики решеток. Потери на трение в ядре потока и пограничных слоях возрастают увеличиваются концевые потери в периферийных сечениях растут полные потери и углы выхода потока по сравнению с потерями и углами при неподвижных решетках. [c.170]

В случае отсутствия опытных данных о концевых потерях в рассматриваемой решетке для определения этих потерь при сравнительно длинных лопатках можно воспользоваться приближенными зависимостями. В этом случае (при сравнительно длинных лопат- [c.172]

Вернемся к вопросу о расчете ( i),- i. Для определения коэффициента скорости (ф ) 1 необходимо воспользоваться опытными данными об изменении по радиусу потерь в кольцевой решетке с близкими геометрическими параметрами к рассчитываемой. Если таких опытных данных нет, то приближенно указанную зависимость изменения потерь энергии вдоль радиуса можно построить с использованием данных о профильных и концевых потерях в прямых решетках (рис. ПО). При этом считаем, что [c.217]

Количественная оценка концевых потерь в радиальных решетках может быть произведена по формуле, предложенной Г. Ю. Степановым [49], только для турбулентного течения в пограничном слое и учитывающей геометрию решетки и кинематику потока (углы входа) [c.65]

Приведенная зависимость позволяет учесть изменение коэффициента концевых потерь при переходе от осевой к радиальной решетке, при этом концевые потери в центробежной решетке больше концевых потерь в осевой и больше, чем в центростремительной. [c.65]

Важным геометрическим параметром решетки является ее относительная высота. Как показывает эксперимент, концевые потери в сопловых решетках увеличиваются с ростом влажности (рис. 11-14) это связано с тем, что в периферийных течениях пограничного слоя от вогнутой поверхности к спинке участвует жидкая фаза в форме пленок, а также в капельной структуре. При этом увеличиваются потери на трение у торцовых поверхностей и на образование и поддержание вихревого движения на спинке у концов лопаток. [c.307]

Фиг. 5-53. Концевые потери в направляющей и рабочей решетках.

Важным геометрическим параметром решетки является ее относительная высота. Как показывает эксперимент, концевые потери в сопловых решетках несколько увеличиваются с ростом влажности (рис. 4-13,а). Это связано с дополнительными потоками жидкой фазы, движущимися от вогнутой поверхности к спинке в виде пленок и капельного подслоя. При этом увеличиваются потери на тре-нпе у торцевых поверхностей и потери на образование и поддержание вихревого движения па спинке и у концов лопаток. В декартовой системе координат кривые Q = f bll) для влажного нара имеют больший угол наклона, чем для перегретого (рис. 4-13,а), что и свидетельствует об увеличении концевых потерь. Необходимо отметить, что качественный характер кривых 1 (1) на дозвуковых и сверхзвуковых режимах сохраняется примерно одинаковым. [c.92]

Б. Концевые потери в прямой (пространственной) решетке [c.108]

Потери в решетке. Гидравлические потери в неохлаждаемой пространственной турбинной решетке, как и в компрессорных решетках, могут быть разделены на профильные и концевые. [c.202]

Здесь — профильные потери, которые соответствуют потерям в решетке с бесконечно длинными лопатками и в действительности наблюдаются в средних сечениях решетки — концевые потери, вызванные вторичными течениями и возникающие у торцевых стенок. [c.237]

Предположим, что высота лопаток исследуемой решетки увеличена, например, вдвое при сохранении всех прочих геометрических размеров решетки. Тогда очевидно, что при том же режиме обтекания распределение потерь по высоте решетки изменится только вследствие увеличения протяженности зоны профильных потерь. Длина участков концевых потерь и закон распределения потерь на этих участках останутся прежними. Следовательно, доля относительных концевых потерь в общем балансе уменьшится вдвое. Отсюда следует, что относительные концевые потери обратно пропорциональны длине лопаток, что согласно требованиям теории подобия можно записать в таком виде [c.237]

Необходимо отметить, что вопрос взаимодействия пограничных слоев на стыке двух поверхностей рассмотрен Л. Г. Лойцянским, а в дальнейшем Каррьером. Однако эта задача решена при отсут-твии поперечного градиента давлений при взаимодействии двух плоских пограничных слоев. Поэтому полученное решение не может быть использовано при расчете концевых потерь в решетке лопаток, ограниченных по длине торцовыми стенками. [c.140]

Многоступенчатые турбины имеют ряд преи.муществ перед одноступенчатыми. Так, для каждой ступени можно выбрать теплоперепад, при котором для умеренной окружной скорости обеспечивается оптимальное отношение скоростей, а следовательно,, высокий кпд турбины. Уменьшение теплоперепада и диаметра ступени при заданной частоте вращения приводит к увеличеник> высоты лопаток, что снижает концевые потери в решетка.. Кинетическая энергия с выходной скоростью предыдущей стунеп [c.60]

Кроме относительной высоты на концевые потери в решетках оказывают влияние другие параметры угол поворота ДР = 180—(Р1СК Ргэ) который спроектирована решетка относительный шаг 7 форма профиля угол вектора скорости на входе в решетку числа М и Ке. Концевые потери меняются под влиянием указанных факторов за счет изменений перепада давлений в направлении от вогнутой поверхности к спинке лопатки, толщины пограничного слоя на торцевых поверхностях и на спинке профиля, в особенности в диффузорной области на выходе из решетки. Например, при увеличении угла поворота потока в решетке растет перепад давления между вогнутой поверхностью и спинкой и соответственно растут концевые потери. При больших дозвуковых скоростях в решетках с суживающимися каналами при увеличении числа М утончаются пограничные слои и соответственно уменьшаются концевые потери энергии. Аналогично при увеличении числа Ке (в области низких Ке) концевые потери уменьшаются. [c.72]

Влияние угла поворота потока в решетке. Как профильные, так и концевые потери в решетке зависят от угла поворота потока в ней, т.е. от значения др = 180 — (Р1ск + Ргэ) для рабочих решеток [c.73]

Повышаются концевые потери в решетках, так как уменьшается их относительная высота. Это относится не только к решеткам ступени Баумана, но и к сопловой решетке последней ступени, в которой увеличивается осевой размер между ступенью Баумана и рабочими лопатками-лоследней ступени. [c.144]

В решетке, обтекаемой влажным и перегретым паром, пристеночные явления суш,ественно между собой различаются. При течении влажного пара на смачиваемой поверхности проточной части образуется пленка. На ее волновую поверхность действуют аэродинамические силы. Под их влиянием устанавливается толщина и скорость движения пленки. Трение пленки о стенку, обтекание и срывы гребней волн и разгон капельного слоя над пленкой поглощают энергию. Эта энергия составляет значительную часть профильных и концевых потерь. В неблагоприятных условиях пленка может способствовать срыву потока. Затрачивается дополнительная энергия на дробление пленки при ее стекании с кромок направ-ляюпщх лопаток. Таким образом, при работе на перегретом и влажном паре профильные потери могут между собой существенно различаться. [c.198]

Для оценки концевых потерь в турбинной решетке были предложены также формулы, построенные на основе теории крыла (Картер и Кохен, И. И. Кириллов). Однако эти формулы также не подтвердились опытными данными. [c.137]

При выполнении расчетов прикладного характера коэффициент концевых потерь в той или иной решетке в настоящее время наиболее наден<но г,южет быть принят по данным продувки соответствующей решетки на аэродинамическом стенде. Такие данные при- [c.172]

Зная действительный характер неравномерности потока по размаху лопасти и определив коэффициенты профильных потерь по отдельным сечениям, можно расссчитать суммарные потери напора на профиле. Погрешность такого расчета связана лишь с неточностью в определении концевых и вторичных потерь, с чем приходится согласиться, тем более что основная доля потерь в решетке приходится на профильные потери. [c.57]

Рис. 11-14. Изменение концевых потерь в сопловой решетке С-9012А в зависимости от относительной высоты и влажности. Mi =0,7 Rei — =4,5- 105. (Опыты МЭИ.)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...