Решетка высота лопаток

Основные величины, определяющие форму решеточных каналов, следующие (рис. 98) средний диаметр решетки d, длина (высота) лопаток I, ширина решетки В, хорда профиля Ь, шаг лопаток t (по среднему диаметру решетки), ширина минимального сечения канала а. [c.221]

Общий характер таких исследований заключался в определении экономических качеств процесса обтекания заданной решетки заданных профилей с изучением изменяемости профильных, кромочных и концевых потерь в зависимости от угла входа потока на решетку как главного влияющего фактора и других факторов, влияющих на величину указанных потерь в меньшей степени. К числу последних со стороны потока рабочего агента следует причислить значения Re и М, а со стороны конструктивных элементов решетки — значения относительного шага профилей, высоты лопаток в решетке и толщины выходной кромки лоиаток. [c.189]

Кроме профильных потерь, отраслевые нормали позволяют учесть и концевые потери в решетке. В рассматриваемом примере это можно сделать по экспериментальному графику на стр. 24, приложения П1 в [21]. Концевые потери обусловливаются вторичными течениями в лопаточных каналах и зависят от относительной высоты лопаток и газодинамической конфузорности каналов решетки К, которая выражается формулой [c.199]

Величина К учитывает влияние шага, установочного угла и угла натекания потока на решетку, поскольку эти параметры влияют на углы векторов скоростей. Поэтому на графике коэффициент концевых потерь дан в зависимости от относительной высоты лопаток 7 при значении К = 0,97 эксперимента. [c.199]

Вместе с тем, по данным [190], в периферийных сечениях ступеней большой веерности обнаруживается уменьшение локальной степени влажности (рис. 5.7,6). По-видимому, такой характер изменения у,г по высоте за рабочей решеткой возможен в трех случаях 1) при интенсивной внутриканальной и периферийной сепарации влаги в сопловой решетке 2) при отрывных течениях в периферийной зоне сопловой решетки (на входных кромках и на спинке сопловых лопаток) 3) при существенных отклонениях режима работы ступени от расчетного. Степень отклонения от нормального распределения влажности по высоте лопаток [c.161]

Как известно, современные методы экспериментальной аэродинамики позволяют достоверно определять угол выхода потока из решетки, как правило, с точностью 1°. При использовании этих данных при =9-j-12 погрешность в определении пропускной способности решетки (или высоты лопаток при заданном расходе среды G) может достигнуть 9—11%. [c.81]

Их величина зависит от геометрических и режимных параметров относительной высоты лопаток, угла поворота потока в решетке (изогнутость профиля), конфузорности канала, шага, угла выхода и величины Re (или М). [c.53]

В осевой ступени с цилиндрическими лопатками неравномерность поля скоростей обусловлена вихревым движением за кромкой, вторичными течениями у концов лопаток предыдущей решетки и изменением относительного шага по высоте лопаток. [c.57]

Опыты показали, что установленное влияние высоты лопаток на экономичность ступени в области перегретого пара достаточно хорошо соответствует опубликованным данным. В области влажного пара заметна более резкая количественная зависимость внутреннего относительного к. п. д. ступени от высоты лопаток (рис. 12-5). Причина такого влияния состоит, очевидно, в следующем. Первичная (начальная) влага почти полностью сепарируется на сопловых лопатках в пленку, скорость которой мала по сравнению со скоростью пара. При этом несколько возрастают профильные потери в сопловой решетке в результате образования дополнительного (жидкого) пограничного слоя и волн на поверхности пленки. Плен- [c.328]

Д. Потери, обусловленные перекрышами (перекрыша — разница в высоте лопаток двух соседних решеток), а также утечками газа в зазоры между направляющей я рабочей решетками. [c.163]

Исследования показали, что одинаковая степень влажности пара в ступенях с разными высотами лопаток дает неодинаковое снижение к. п. д. Снижение экономичности ступени при изменении высоты лопаток в области перегретого пара достаточно хорошо соответствует опубликованным данным. В области влажного пара результаты опытов показали более существенную, чем в области перегретого пара, количественную зависимость внутреннего относительного к. п. д. ступени от высоты лопаток (рис. 5-7). Причина такого влияния состоит, очевидно, в следующем. Первичная (начальная) крупнодисперсная влага почти полностью сепарируется на сопловых лопатках в пленку, скорость которой мала по сравнению со скоростью пара (структура влажного пара в решетках рассмотрена в гл. 3). Доля крупнодисперсной влаги из-за наличия пленок на торцевых поверхностях с уменьшением высоты увеличивается. Часть энергии пара расходуется на трение между жидкой и паровой фазами, а также на дробление пленок и капель, что приводит наряду с ударным входом влаги на рабочие ло- [c.102]

Известно, что характеристики турбинных ступеней в значительной степени зависят от наклона лопаток (выходных кромок) соплового аппарата. С изменением наклона лопаток меняется распределение реакции вдоль радиуса по высоте лопаток, изменяются потери в решетках и к. п. д. всей ступени. Результаты эксперимента показывают, что максимальная величина к. п. д. ступеней достигается при небольшом наклоне лопаток по потоку (у +5н-+ 10°). При работе турбинных ступеней на влажном паре наклон лопаток влияет также и на распределение влаги в решетках. Для проверки влияния влажности и наклона лопаток на экономичность были испытаны три ступени с у = 0° 4-5° и —5°. Основные размеры этих ступеней приведены в табл. 5-2. [c.105]

Средние потерн в решетке вычисляются по обычным формула.м, но интегрирование теперь следует выполнять по всей контрольной плоскости, выбранной за решеткой. Это соответствует вычислению средних по высоте лопаток потерь с помощью графика на рис. 9.5, а. Относительные потери в решетке с лопатками конечной длины можно представить суммой [c.237]

Предположим, что высота лопаток исследуемой решетки увеличена, например, вдвое при сохранении всех прочих геометрических размеров решетки. Тогда очевидно, что при том же режиме обтекания распределение потерь по высоте решетки изменится только вследствие увеличения протяженности зоны профильных потерь. Длина участков концевых потерь и закон распределения потерь на этих участках останутся прежними. Следовательно, доля относительных концевых потерь в общем балансе уменьшится вдвое. Отсюда следует, что относительные концевые потери обратно пропорциональны длине лопаток, что согласно требованиям теории подобия можно записать в таком виде [c.237]

При подборе решетки считаются заданными число М на выходе = ьУа/аз. углы входа и выхода р-з, высота лопаток. По рис. 9.8 находим оптимальный относительный шаг и профильные потери, по рис. 9.9 по углу выхода и оптимальному шагу находим угол установки профиля в решетке, а с помощью рис. 9.10 и заданных высоте лопаток и угле входа определяем суммарные потери в решетке (в этом случае необходимо знать хорду профиля, которая выбирается из условий прочности и вибрационных характеристик лопаток). [c.239]

Все величины, входящие в уравнения (9.87), (9.88), в обще.м случае являются функциями радиуса. Коэффициент полезного действия решетки может изменяться по высоте лопаток и считается заданной функцией радиуса. Энтальпия торможения постоянна за решеткой на поверхностях тока, но в общем случае меняется вдоль радиуса по заданному закону. Такое изменение энтальпии торможения может быть, например, следствием неодинакового подвода (в компрессоре) или отвода (в турбине) энергии по радиусу в предшествующих ступенях. [c.258]

Опыты подтверждают описанную структуру течения жидкости у концов лопаток. Распределение потерь кинетической энергии и углов выхода потока по высоте решетки показывает характерное для вихревых областей течения изменение этих величин. При удалении от торцевых стенок потери вначале уменьшаются (рис. И.7,б), затем резко возрастают и потом вновь уменьшаются к среднему сечению (потери кинетической энергии в среднем сечении при достаточной высоте решетки равны профильным потерям). Максимальные потерн имеют место в области развитого вихревого движения. По мере уменьшения высоты лопаток области повышенных потерь сближаются, и при некоторой высоте вихревое двин ение распространяется на все сечение канала — происходит смыкание вторичных течений. [c.303]

По выходным площадям рабочих и направляюще решеток обычно определяют угол выхода потока из соответствующей решетки, задавшись предварительно высотой лопаток. Высота рабочей решетки оценивается по формуле [c.354]

Определение действительных потерь в рабочих колесах и направляющих аппаратах турбомашин не может быть сведено к простому расчету по формулам (97) и (98), так как наряду с учитываемыми этими формулами потерями в плоской безграничной решетке существенное влияние оказывают еще конечность высоты лопаток и толщина их задних кромок, наличие радиального зазора между лопатками и кожухом и аксиального зазора между рабочим колесом и направляющими аппаратами, а также центробежные эффекты на вращающемся колесе. Теоретическое изучение роли этих важнейших источников вредных сопротивлений и потерь в турбомашинах представляет основную задачу современной гидроаэродинамики турбомашин можно ожидать, что теория пограничного слоя принесет большую пользу на пути решения этих задач. [c.654]

Пространство между лопатками образует межлопаточный канал, который может быть суживающимся (конфузорным), расширяющимся (диффузорным) или с постоянным сечением. Ширина решетки в меридиональном сечении 6, а высота лопаток Л, причем высота на входе кх может отличаться от высоты на выходе к2. Линию, проходящую по середине высоты лопаток меридионального сечения решетки, называют средней линией тока I, причем у осевых решеток средняя линия тока располагается на диаметре а радиальных решеток меняется от на входе до В2 на выходе. [c.144]

В отличие от кольцевой решетки часто используют понятие прямой решетки, т.е. такой решетки, в которой диаметр d равен бесконечности. В прямой решетке шаг лопаток по высоте неизменен. На рис. 2.27 показана модель прямой (плоской) решетки, используемая в лабораторных исследованиях газодинамических характеристик. Понятие прямой [c.67]

Рис. 2.32. Потери энергии в сопловых решетках С-90-12А н С-90-15А в зависимости от относительной высоты лопаток

В сопловых решетках уменьшение концевых потерь при малых высотах лопаток достигается меридиональным профилированием каналов. На рис. 2.34 [c.72]

Влияние относительной высоты лопаток. При изменении относительной высоты суммарные потери энергии в решетке зависят от изменения концевых потерь. Эта зависимость приведена на рис. 2.32 и обсуждена выше. [c.72]

Далее определяют размеры рабочих лопаток второго ряда. По известной из расчета направляющей решетки высоте 1 находят высоту рабочих лопаток второго ряда [c.84]

Соответственно высота лопаток сопловой решетки в этом случае находится по формуле [c.85]

Расход пара через сопловую решетку можно подсчитать или интегрированием уравнения неразрывности, используя полученное распределение параметров потока в зазоре по высоте лопаток, или по приближенной формуле В.В. Уварова [c.111]

В первых ступенях современных турбин из-за больших перепадов давления на ступень диафрагмы выполняют большой толщины. При небольшой высоте лопаток и большой хорде профиля относительная высота сопл оказывается весьма малой. В результате этого концевые потери в таких сопловых решетках увеличиваются. Чтобы снизить концевые потери энергии, в последнее время применяют профили сопловых лопаток с удлиненной входной кромкой (рис. 3.41). [c.117]

Рациональный диаметр ЦТА D был определен из условия наибольшей объемной тепло- или холодопропзводительностн Qy = Q/V. Эта величина интегрально характеризует целый ряд данных аппарата его габариты, компоновочное решение, интенсивность тепло- и массообмена. Выполнено несколько вариантов расчета при различных геометрических размерах, приведенных к диаметру D (рис. 1-13), и различных сопротивлениях ЦТА, соответствующих низкому, среднему и высокому давлению вентиляторов и насосов. Изменялись следующие геометрические размеры внутренний диаметр газонаправляющей решетки Ол == = 1,1 D, наружный диаметр теплообменного элемента Ок = Ол- -+ 0,03 м, наружный диаметр сливной трубы а(тр = 0,5 D, высота газоотводящего патрубка Lu=l,5D, высота коллектора Lk = >=0,5Dk, высота лопаток газонаправляющей решетки Z, С 2,5 D, общая высота теплообменного элемента = Ьц + L + Lk + dz.K, объем теплообменного элемента Уэ == соблюдались также [c.20]

Возвращаясь к исходным положениям тепловых расчетов турбоагрегатов, следует наметить начальные и конечные параметры процесса расширения в отдельных турбинах. Тепловые расчеты обычно ведутся по ступеням, начиная с первой (регулировочной). Прежде всего, следует зафиксировать средние диаметры облопаты-вания венцов ступени, по которым ведутся расчеты, и высоты лопаток в выходном сечении каналов этих венцов. Так как лопаточные решетки уже выбраны, то известна их комбинация и имеются характеристики ступени. В соответствии с этим устанавливается давление р в зазоре между сопловым и рабочим венцами. [c.22]

Согласно этим данным, подтверждаюш,имся другими исследованиями, с изменением степени расширения / уровень максимального значения коэффициента скорости ф сопел практически сохраняется, если последние выполнены в аэродинамическом отношении одинаково удачно, и лишь незначительно отличается от максимального значения ф в решетках с суживаюш,имися каналами (при одинаковой относительной высоте лопаток). [c.180]

На рис. 11-24 представлены также результаты исследования влияния толщины выходных кромок сопловой решетки на коэффициент расхода. Исследования проводились на модельных ступенях, имеющих средний диаметр 534 мм и высоту лопаток 25 мм (профили решеток С-9012А и Р-3021А). Коэффициенты расхода определялись по формуле (11-11). С увеличением толщины кромок коэффициенты расхода растут на влажном и перегретом паре. Такой характер изменения ц 1 может быть объяснен смещением точки отрыва пограничного слоя на кромке по потоку и уменьшением давления в горловом сечении. На влажном ларе этот эффект проявляется в большей степени, так как вязкость пленки больше вязкости пара. [c.320]

Интересные опытные данные по внут-риканальной сепарации на влажном воздухе были получены в БИТМ. Экспериментальная решетка с полыми лопатками являлась диафрагмой второй ступени и имела средний диаметр di = 405 мм, высоту лопаток li = 75 мм и эффективный угол а1зф = 20°. Влагоулавливающие щели шириной 1 мм располагались у периферии в четырех сечениях по обводу профиля. Длина каналов составляла 25 мм. [c.371]

Необходимо также подчеркнуть, что результаты исследований решеток в статических условиях не могут быть пока использованы в полной мере для расчета и проектирования ступеней. Это объясняется тем, что, кроме сохранения подобия в сопоставляемых решетках и ступенях, необходимо знать полные характеристики решеток. Действительно, для определения экономичности ступени недостаточно иметь данные о потерях энергии в решетках. Необходимо также располагать сведениями о структуре потока, так как при одинаковых энергетических ха-рактерстиках могут оказаться различными дисперсность жидкой фракции, коэффициенты скольжения и соответственно воздействие влаги на рабочую решетку. Это положение подтверждается некоторыми сопоставлениями результатов исследований решеток и ступеней. Так, например, влияние относительной высоты лопаток в турбине и в статических условиях имеет совпадающий качественный характер с уменьшением относительной высоты влияние влажности возрастает (см. рис. 5-7 и 4-13). В то же время влияние толщины выходной кромки в ступени (рис. 5-8,6) и в решетке (см. рис. 4-14) имеет несколько отличный характер. В ступени с ростом толщины выходной кромки влияние влажности на к. п. д. ступени уменьшается, а в решетке остается постоянным и даже немного возрастает (для Л 0,20, см. рис. 4-14). По-видимому, обнаруженная разница объясняется различной дисперсностью жидкой фазы, срывающейся с выходных кромок разной толщины, и различным воздействием влаги на рабочую решетку. [c.106]

В таких ступенях применяют [11] решетки как группы А (для дозвуковых скоростей), так и группы Б (для околозвуковых скоростей). В ряде организаций (МЭИ, ЦКТИ и др.) разработаны оптимальные комбинации решеток для двухвенечных ступеней с различным объемным расходом пара. Проточная часть типичной двухвенечной регулирующей ступени для околозвуковых скоростей показана выше (см. рис. 3.14). Для двухвеиечных ступеней также целесообразно применять эффективные методы уплотнения периферийных и корневых зазоров и меридиональное профилирование соплового аппарата ступени при малых высотах лопаток. [c.255]

Многоступенчатые турбины имеют ряд преи.муществ перед одноступенчатыми. Так, для каждой ступени можно выбрать теплоперепад, при котором для умеренной окружной скорости обеспечивается оптимальное отношение скоростей, а следовательно,, высокий кпд турбины. Уменьшение теплоперепада и диаметра ступени при заданной частоте вращения приводит к увеличеник> высоты лопаток, что снижает концевые потери в решетка.. Кинетическая энергия с выходной скоростью предыдущей стунеп [c.60]

Для получения плоской решетки рассечем кольцевую решетку двумя соосными цилиндрическими сечениями с радиусами г и г- йг (см. рис. 18.12). Развернем на плоскость полученную кольцевую решетку и увеличим количество и высоту лопаток беспредель- [c.358]

При вычислении размеров сопловой решетки при дозвуковых скоростях на выходе из этой решетки основными расчетными размерами являются площадь горловых сечений F,, высота лопаток / j и степень парцнальности е. Как указывалось в 2.7, площадь горловых сечений, или выходная площадь сопловой решетки, Fj = О у /j z, (рис. 3.2) может быть определена из уравнения неразрывности с использованием коэффициента расхода сопловой решетки j [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...