Импеданс поперечный

В [54] описан феррозонд с поперечным возбуждением, содержащий основание из изолированного материала, обмотку возбуждения, выполненную из комбинированного провода (например, медь, изолятор, пермаллой), и соосную с ним измерительную катушку, расположенную поверх обмотки возбуждения. Для упрощения технологии изготовления, улучшения отношения сигнал/помеха и повышения импеданса обмотка возбуждения уложена в зигзагообразные параллельные пазы цилиндрического основания с четным числом прямолинейных параллельных участков и шагом намотки на порядок меньше длины волны. Очевидно, что этот феррозонд принадлежит к датчикам первого типа, представленным на рис. 4, а. [c.57]

Рис. V.27. Графики импедансов а — моноблока при осевом возбуждении 6 — моноблока при поперечном возбуждении в — узла поршень—шатун—коленчатый вал—картер

Г] — собственный поперечный импеданс среды, квантовый выход, см. текст [c.218]

Для отрезка трубы или акустического волновода применимы понятия, установившиеся в теории длинных линий. Расчет полного звукопровода ведут по методу входного акустического импеданса. В дальнейшем будем придерживаться следуюш,их обозначений р — комплексная амплитуда звукового, давления — комплексная амплитуда колебательной скорости X — амплитуда объемной скорости S, а —плош адь поперечного сечения звукопровода m — механическая масса — механическая гибкость — акустическая гибкость — акустическая масса р —средняя плотность жидкости / — длина трубопровода —кинетическая энергия Ф —потенциал скорости К — акустическая проводимость г — механический импеданс Zg —акустический импеданс У —объем т) —сдвиговая вязкость. [c.73]

Найдем механический импеданс единицы плош,ади поперечного сечения трубы. Допустим, что длина волны больше, чем длина трубы. В этом случае жидкость в трубе под действием градиента давления движется как одно целое без деформации. Механический импеданс единицы площади поперечного сечения трубы в данном случае есть отношение разности давлений в начале и конце трубы к амплитуде скорости V, усредненной по сечению [c.79]

Разность давлений выражают через отрицательный градиент давления соотношением Ар = Н1. В результате получается формула импеданса единицы поперечного сечения трубы длиной I [c.80]

Импеданс в случае стоячих волн имеет инерциальный характер он аналогичен импедансу чистой индуктивности. Поэтому такой волне соответствует некоторая инерциальная нагрузка в форме присоединенной массы, приходящейся на единицу площади поперечного сечения [c.337]

При контроле наплавок продольными и поперечными волнами эхосигнал от границы сплавления возникает даже при высококачественной сварке. Это объясняется различием упругих свойств и, следовательно, акустических импедансов основного металла и наплавки. В случае аустенитной наплавки коэффициент отражения от границы выше и эхосигнал больше, чем при перлитной наплавке. Поэтому браковочный уровень чувствительности устанавливается выше, чем сигнал помехи, и различен для перлитной и аустенитной наплавок. Для оборудования АЭС он составляет соответственно 4 и 7 мм . [c.326]

Величина /5/ — это поперечная скорость струны в точке соединения струны с выходным зажимом передатчика. Величина То/Оф является константой. Таким образом, когда передатчик излучает бегущие волны, реакция среды (т. е. сила, с которой она воздействует на выходной зажим передатчика) является демпфирующей, или затормаживающей, силой. Эта сила обратно пропорциональна фазовой скорости распространения волн вдоль струны. Величина То/Иф называется характеристическим импедансом [c.183]

Пример 10. Экспоненциальный горн (рупор). Если считать, что длина волны Л постоянна и не зависит от г (что имеет место, например, при распространении звуковой волны в трубе, импеданс которой меняется из-за изменения диаметра трубы), то интегрирование уравнения (52) дает экспоненциальный закон изменения импеданса I с расстоянием г. Экспоненциально расширяющийся рупор часто используют в высококачественных громкоговорителях для передачи без отражений звуковой энергии, излучаемой мембраной площадью Аг. Если же мы возбудим колебания в цилиндрической трубке без раструба с площадью поперечного сечения Ау и неожиданно подсоединим эту трубку к комнате, то трубка будет резонировать для всех длин волн, для которых на концах трубки образуются пучности, и то, что мы услышим, будет мало похоже на музыку. [c.232]

Отношение н/ е имеет порядок к Щ 1. Поэтому в волновой зоне поле поперечно. Отношение е/Яф — [х/е, т. е. определяется импедансом среды (так же как в плоской волне). Излучение представляет собой расходящуюся сферическую волну. Средняя плотность потока энергии в волновой зоне [c.363]

При работе П. п. на высоких частотах возникает ряд особенностей. Так, зачастую, вследствие малой величины d, входное сопротивление преобразователя становится столь малым, что возникают трудности в согласовании его с внешними электрич. цепями. Напр., у преобразователя продольных колебаний из dS площадью 1 см2 да частоте 1 ГГц d == 2,3 мкм, и его входной импеданс представляет собой ёмкостное сопротивление 0,02 Ом, шунтированное активным сопротивлением в несколько Ом. Входное сопротивление преобразователя можно увеличивать, уменьшая его площадь S, однако при этом ухудшается направленность излучения, т. к. поперечные размеры преобразователя становятся сравнимы с длиной УЗ-вой волны. [c.276]

Определить механические, акустические импедансы и нарисовать электрические аналоговые схемы акустических элементов, приведенных в верхней части рисунка 1) замкнутый объем V с горлом площадью S = пг без учета сопротивления излучения 2) труба с поперечным сечением S = пг и длиной / Л в толстой и широкой стене без учета потерь 3) слой воздуха между двумя параллельными жесткими дисками площадью S. Один диск колеблется по своей оси под действием силы F. Толщина слоя d < X. Радиальное движение воздуха отсутствует. [c.282]

Узкие трубы часто применяют с целью получить в них плоскую волну (такие трубы применяются, например, для измерения импедансов материалов). Мы уже знаем, что в неограниченном пространстве создать плоскую волну невозможно, а в узкой трубе, какой бы излучатель ни создавал гармоническое звуковое поле, на некотором расстоянии от него в волноводе будет бежать только плоская волна вида остальные нормальные волны, которые могли создаться источником, неоднородные, и их поле быстро затухает при удалении от источника. В широкой трубе получить поле плоской волны в чистом виде трудно, так как в ней могут распространяться и волны высших порядков. Это обстоятельство ограничивает на практике поперечные размеры труб, используемых для создания в них плоских волн. [c.239]

Коэффициенты отражения можно выразить через импедансы продольной и поперечной волн. [c.460]

Входной, импеданс струны, представляющий собой отношение между приложенной силой и скоростью струны в поперечном направлении в точке ж=0, будет [c.112]

Мы можем поэтому измерить поперечный импеданс точки закрепления х = 1, если будем наблюдать амплитуду вынужденных колебаний струны, прикрепленной к этой точке. Отношение минимума амплитуды к её максимуму определяет а расстояние максимума от точки закрепления определяет и импеданс Z может быть получен, далее, из уравнения (13.8) или из графиков и таблиц, приведённых в конце книги. [c.163]

Изучение нефтенасыщения геосреды по обменным волнам. Различие в значениях коэффициентов отражений Р- и 8-волн (или импедансов) на литологических границах и границах газонасыщенных пластов также является привлекательной стороной многоволнового подхода. В простейшем случае мы сталкиваемся с интенсивными отражениями продольных волн и относительно слабыми отражениями поперечных волн от границы газонасыщенного пласта. При этом угольный пласт, например, будет характеризоваться интенсивными отражениями как продольных, так и поперечных волн. Такое поведение коэффициентов отражений позволяет различать угольный и газонасыщенный пласты, что невозможно сделать, используя только продольные волны. Коэффициенты отражений поперечных волн часто позволяют выделять отражающие границы в неконсолидированной части разреза, где отражения на продольных волнах менее выдержаны. Это связано с большей разницей в акустических импедансах поперечных и продольных волн. [c.159]

Рассмотрим цилиндрический акустический интерферометр с площадью поперечного сечения А, заполненный газом со средней плотностью р, в котором скорость звука равна с. Обозначим акустический коэффициент затухания через а, длину волны — через Л, волновое число к=2п1Х и / г и Нг — коэффициенты отражения соответственно отражателя и излучателя, которые в общем случае могут быть комплексными. Сумма механического импеданса излучателя Zt и газа ZL(l) составляет полный импеданс Z(l), где I — длина полости, поскольку и сам излучатель, и газовый столб влияют на величину скорости. [c.102]

Для заданного значения / поле не завис11т от сечения провода и количества витков в катушке. Действительное число витков и поперечное сечение проводов полностью определяются импедансом источника энергии. В случае низкого значения импеданса (большая сила тока и низкое напряжение) необходимо применять небольшое количество витков большого сечения. В случае высокого значения импеданса (небольшая сила тока и высокое напряжение) требуется большое число витков малого сечения. В иослед-нем случае соленоиды изготовляются из проволоки с квадратным сечением или плоской ленты, навитой слоями или расположеихю в ви де галет [87]. Хорошая конструкция соленоидов при низком значении импеданса была разработана Биттером. Витки его магнитов состоят из плоских медных шайб, каждая из которых разрезана и поверхность которых защищена тонкими слоями изолятора. Шайбы соединены между собой своими концами, образуя единую цепь. В катушке этого типа плотность тока вблизи оси выше, чем у наружных частей, а это приводит к более высокому значению G (см. выше). Описание конструктивных деталей можно найти в оригинальных работах [85, 86]. [c.454]

Рассмотрим работу преобразователя на простом примере включения пьезопластины в электрический контур генератора (рис. 1.38, й). Считая пластину бесконечно протяженной в направлении, перпендикулярном х, тем самым не будем учитывать ее колебаний в поперечном направлении (одномерное приближение). Поверхности пластины нагружены средами с входными акустическими импедансами в направлении объекта контроля и Zft в противоположном направлении (там располагают демпфер). Здесь под входным импедансом понимается выражение, учитывающее активное и реактивное сопротивления границы колебаниям пьезопластины по толщине. Формулы для входного импеданса приведены в подразд. 1.4. Они учитывают наличие промежуточных слоев между пластиной и протяженной средой, удовлетворяющей условию (1.57). Такой средой являются расположенный с одной стороны пьезопластины демпфер, а с другой — изделие или акустическая задержка. [c.63]

К центральным колесам и водилу присоединены механические импедансы, характеризующие динамические свойства подвесок центральных колес и водила. При этом и (с указанными индексами) соответствуют имнедансам в поперечном и крутильном направлениях. При деформациях упругих связей возникают демпфирующие силы, пропорциональные скорости деформаций. [c.132]

ПОВЕРХНОСТНЫЙ ИМПЕДАНС электром аг-нитного поля — соотношение, определяющее связь между тангенциальными компонентами комплексных амплитуд гармония, электрического (г)ехр(1Сйг) и магнитного Н(г)ехр(гсй1) нолей на нек-рой поверхности 5. В случае произвольной поляризации полей и ориентации 5 П. и. является двумерным тензором второго ранга. Если тангенциальные составляющие полей Е.,. и перпендикулярны, вводят скалярный П. и. EJH. обладающий многими сходными свойствами с импедансом участка цепи переменного тока. Подробнее см. Импеданс (электрич.). ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОЛН АНТЕННА — антенна, в к-рой используется открытая линия передач с замедляющей системой частный случай антенны, бегущей волны. Бегущие замедленные волны оказываются прижатыми к направляющей поверхности, поэтому их называют поверхностными (поперечная составляющая волнового вектора является в таких системах мнимой величиной, т. е. амплитуда поля в направлении нормали к поверхности экспоненциально убывает), поток энергии вдоль поверхности концентрируется вблизи неё. [c.653]

Система с несколькими резонансами имеет ряд областей устойчивой работы шарикового автобалансира [77], каждая из которых расположена между соответствующей резонансной и последующей антирезонансной частотой. При линейном представлении поперечной вибрации шпинделя в.качестве критерия устойчивой работы шарикового автобалансира удобно принять положительность миимой части импеданса системы [3], Практически все ручные шлифовальные машины как на холо- [c.437]

Для магнитомягких материалов величина проницаемости может дос-гигать очень больших значений, что, вместе с высокими значениями частоты, может приводить к малым глубинам проникновения электромагнитного поля - меньше, чем радиус микропровода или толщина ленты. Тогда высокочастотный ток будет протекать только в приповерхностном слое образца (так называемый скин-эффект), что приводит к увеличению импеданса образца. Заметим, что переменный ток создает циркулярное магнитное поле, перпендикулярное направлению тока, поэтому на скин-эффект оказывает влияние магнитная проницаемость в поперечном (перпендикулярном) направлении. Приложение продольного магнитного поля уменьшает поперечную проницаемость ц, увеличивает 8 и уменьшает импеданс. [c.559]

Важной особенностью поперечного однородного разряда является его низкий импеданс, что позволяет осуществлять быстрый ввод энергии накачки. Это обстоятельство играет существенную роль, так как для работы с высоким КПД требуется, чтобы интервал, в течение которого происходит возбуждение активных молекул, был бы мал по сравнению с временем жизни молекул СО2 в возбужденном состоянии. При атмосферном давлении указанное время жизни по порядку величины равно 10 мкс, и поэтому для достижения оптимального КПД при излучении гигантских импульсов желательно, чтобы возбуждающий импульс имел длительность порядка микросекунды. Дополнительное преимущество короткого времени возбуледения заключается в том, что такой способ позволяет получать от лазера на СО2 гигантские импульсы излучения, не прибегая к каким-либо внешним устройствам для переключения добротности. В лазерах с однородным поперечным разрядом при атмосферном давлении гигантские импульсы возникают автоматически в результате действия механизма переключения коэффициента усиления. [c.50]

Это соотношение, называемое условием поперечного резонанса, позволяет найти величины и соответствующие свободным колебаниям системы. При этом импедансы 5 и можно вычислить в наиболее удобных сечениях мультислоя. Например, для симметричной относительно начала координат системы на рис. 3.29,6 имеем (0, к , к ) = 1(0, к , к ). Поэтому распространяющиеся моды легко найти, определив нули функщш (0, к , к ). [c.220]

Проходящая во.та на границе двух дисперсивных сред. В точке 2=0 происходит отражение волны, приходящей из среды 1. Поскольку импедансы Zi и Za не равны, то наряду с отраженной обратно в среду 1 волной должна существовать волна, прошедшая в среду 2. В связи с этим точку 2=0, которая совершает колебания под действием силы, обусловленной падающей и отраженной волнами в среде 1, можно считать источником, испускающим бегущие волны в среду 2 (в направлении +2). Нас будет интересовать волна смещения t>2, волна поперечной скорости dipi/dt и волна возвращающей силы—Tidypi/dz, которые прошли во вторую среду и распространяются в ней. Чтобы найти эти волны, рассмотрим граничные условия. [c.220]

Жесткость, используемая здесь, аналогична модулю для поршневой доформации и выражается отношением упругого напряжения (сила/площадь) к деформации (смещение/толщина), когда напряжение прикладывается к пластине по нормали, а деформация возникает и измеряется только по толщине пластины. При этом жесткость 5 связана с акустическим импедансом на единицу площади Za (давление/объемная скорость) формулой где X — толщина. Таким образом, жесткость есть отрицательное реактивное сопротивление образца единичного поперечного сечения и единичной толщины. Упругие свойства твердых тел зависят от того, какие комбинации трехмерных напряжений и деформаций являются резрешенными. Следовательно, жесткость твердого тела не имеет единственного значения. Различные виды упругих модулей рассматриваются в разд. 6.5. [c.333]

В работе [1.309] (1964) исследуется реакция защемленной балки прямоугольного поперечного сечения на осциллирующие силы и моменты, приложенные в среднем сечении балки, отдельно или совместно. Рассматривается влияние инерции вращения, деформации сдвига и внут реннего демпфирования на импеданс в точке приложения нагрузки и на момент и силу в точке защемления. Исследуются следующие граничные условия. В случае действия сосредоточенной силы в средней точке — нулевюй угол поворота, соответствующий изгибу, и поперечное усилие, равное по лов ине приложенной силы в защемлении — перемещение и угол поворота равны нулю. При действии изгибающего момента — в средней точке прогиб равен нулю, а изгибающий момент — половине приложенного момента. [c.73]

Следует заметить, что непосредственное наблюдение присоединенной волны в эксперименте является довольно трудной задачей. Дело в том, что присоединенная волна суш,ествует лишь при некоторых дискретных значениях приведенного поверхностного импеданса Т1, определяемых из уравнения (1.7.12). Для регулярных волноводов из-за флуктуаций параметров, неточностей в изготовлении и т. д., мы практически всегда будем находиться в условиях существования только невырожденных волн, хотя фазовые постоянные и структуры полей двух волн могут оказаться достаточно близкими. В таком случае присоединенная волна — это некоторая Jчaтeмaтuчe кaя абстракция, удобная для описания процессов трансформации волн при сближении их фазовых постоянных и распределений полей. Иное дело — нерегулярные волноводные переходы, например импедансные волноводы с переменным приведенным импедансом г (2). Если 11(2) в процессе изменения проходит через точку /-кратности, в данной системе могут возникать новые физические эффекты, обусловленные возбужде нием присоединенной волны. Для плоского волновода такая задача рассмотрена в [34]. В основу анализа положен метод поперечных сечений решение системы дифференциальных уравнений проводится асимптотически в пулевом порядке по параметру малости г д 1дг. Основной результат [34] состоит в следующем если на участок переменного импеданса падает 5-я собственная волна и имеется точка /-кратности -й и р-й волн, то преобразование 5-й волны в р-ю происходит уже в нулевом порядке по параметру е Данный эффект можно наблюдать экспериментально возможно, он найдет и практическое применение. Заме- [c.62]

Волновое сонротивление и нроводимость. —Простейшей случай представляет струна бесконечной длины, закреплённая в точках х= О и л = схэ, которая имеет натяжение Т . Пусть масса на единицу длины струны будет е, так что скорость распространения равна с = ]/Т/г. Будем считать, что опора не может двигаться по направлению х (что обеспечивает натяжение струны) и может совершать движение но направлению осп у, перпендикулярной к струне. Поперечная сила, приложенная к точке закрепления, будет двигать как конец струны, так и самую опору, так что механический импеданс будет равен сумме механического импеданса опоры и механического импеданса конца струны при поперечном движении. [c.111]

Импеданс опоры имеет общий вид, разобранный нами ранее в главе П, и мы не будем здесь о нём говорить детальнее. В рассматриваемом случае интерес представляет волновое сопротивление импеданс) струны, т. е. отношение поперечной силы, приложенной к концу струны, к поперечно11 скоростй этого конца в случае, если приложенная сила имеет простой гармонический характер и если можно пренебречь импедансом опоры [c.111]

Импеданс точек закрепления струны. — Предположим, что точки закрепления способны выдерживать натяжение струны в направлении линии её равновесия. Допустим, однако, что сила, действующая на точки закрепления в направлении, перпендикулярном к этой линии, вызовет некоторое боковое смещение точек закрепления, малое или большое, в зависимости от величины/готге-речного механического импеданса в этих точках. Этот импеданс, отношение боковой силы, действующей в точке закрепления, к поперечной скорости (поперечное смещение, умноженное на — (о), обозначается Z для точки ж = 0 и для точки х = 1. Действительная часть является активным сопротивлением а мнимая —реактивным Таким образом = = где p = aг tg (Хо/Л ) - фазовый угол. [c.155]

Эти равенства выясняют очень интересную взаимную связь между отношением амплитуды отражённой и падающей волны д и величиной С, называемой безразмерным импедансом, и равной отношению поперечного импеданса, вызывающего отражение, и волнового сопротивления струны, определяемого формулой (10.3). Соотношения между комплексными величинами, выраженные уравнениями (13.3), могут быть представлены графически при помощи некоторого конформного отображения на плоскости комплексного переменного, посредством которого легко можно получать приближённые значения величин ц по значениям С, и наоборот. Например, прямая линия а = —0,5 (фиг. 27) ьа плоскости д является прямой, параллельной оси Ь, и расположена на расстоянии 0,5 единицы масштаба влево от начала координат. На плоскости же С она отображается окружностью радиусом в 2 единицы с центром С = 2. Для частного Jlyчaя отображения, соответствующего уравнению [c.157]

Струна под действием силы, приложенной на одном конце.— Мы должны теперь вернуться к нашей физической задаче и постараться показать, почему, собственно, явилось необходимым вводить новый математический аппарат. Предположим, что струна зажата в точке х = 1 ж закрепление имеет поперечный механический импеданс Zi=s ( , а на другом конце струны, в точке ж = 0, приложена поперечная сила. Мы поставим себе задачу вычислить поперечный импеданс струны при ж = 0, форму струны и характер её движения, если на неё действует такая сила. Ихмпеданс в точке закрепления х = 1 будет видоизменять отражённую от этого конца струны волну и будет поэтому изменять все элементы движения струны на величину, которую мы теперь должны определить. [c.160]

Переходя от импеданса закрепления при ж = / к импедансу в точке х = 0, представляющему результат действия струны плюс закрепление, мы находим из графика на листе I (в конце книги) значения аир, соответствующие равному значению а и значению р, увеличенному на длину струны, выраженную числом укладывающихся на ней полуволн, 2Цк. Мы двигаемся по окружности, соответствующей данному значению а от р до Р 4-2// та1шм образом, мы найдём поперечный импеданс струны в точке ж = 0, выраженный в единицах ес. [c.161]

ДЛЯ ТОГО, чтобы связать измерение системы стоячих волн с импедансом приводимой в движение точки закрепления струны нагрузка) или с сопротивлением струны по отношению к силе, действующей в поперечном направлении генератор). Введём комплексную величину q=. q где 1 ( — модуль, а — фаза отношения амплитуды отражённой и падающей волн (коэффициента отражения) эту величину мы назовём коэффициентом стоячей волны. В точках, где обе волны находятся в фазе, амплитуда колебания Гщах будет максимальна и пропорциональна (1 + 1 1) в тех же точках, где эти волны находятся в противофазе, амплитуда Fmin минимальна и пропорциональна [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...