Безразмерный импеданс

Найдем выражение для безразмерного импеданса в направлении осей X и Y [c.70]

Безразмерный импеданс в этом случае [c.71]

Для анализа характеристик вынужденных колебаний удобно -пользоваться безразмерными величинами. Введем безразмерные импеданс г, частоту п и скорость как отношения соответствуюш,их величин, когда система имеет частоту о, к их числовым значениям при частоте резонанса ШрГ [c.20]

Безразмерный импеданс на конце трубы, выраженный в долях рс и рассчитанный на единицу площади трубы, будет равен [c.185]

Здесь Rx обозначает безразмерное сопротивление , а Aii — безразмерную массу . Величина tg Л/ является безразмерным импедансом отрезка трубы длины I. [c.185]

В рассматриваемой задаче нас будут интересовать два параметра безразмерный импеданс излучения цилиндра I [144] и коэффициент, который можно назвать коэффициентом прохождения звука через цилиндрический слой, [c.39]

Решение. Удельный безразмерный импеданс в точке с координатой X равен (см, задачу 2.1.2) [c.58]

Показать, что при наличии небольшого, чисто реактивного удельного безразмерного импеданса /У, на конце трубы ее резонансная частота / по сравнению с резонансной частотой открытой трубы увеличивается при У, < О и уменьшается при У, > 0. [c.59]

Множитель пропорциональности Zf называется удельным импедансом внутренней поверхности стенки трубы деля z на рс, мы получаем удельный импеданс стенки в единицах рс или безразмерный импеданс Импеданс стенки может быть [c.335]

Отношение импеданса z к волновому сопротивлению воздуха, с будем называть безразмерным импедансом поверхности, а его обратную величину безразмерной проводимостью [c.399]

Граничные условия. — Предположим, что сечение канала прямоугольно и обладает размерами 1у в направлении оси у и —в направлении 2. Предположим также, что импеданс стенок кана.ма повсюду одинаков примем, что безразмерный импеданс (в единицах с) для всех стенок равен С- Давление в волне, распространяющейся вдоль канала, даётся уравнением [c.401]

Лист VI. Величины коэффициента поглощения а для случая диффузного распределения звука в помещении в зависимости от величины и фазы безразмерного импеданса стен (2 / рс) = 1 I е (см. стр. 423). [c.493]

Показать, что при наличии небольшого, чисто реактивного, удельного, безразмерного импеданса JJ в конце трубы и твердой стенки в ее начале резонансная частота ( ) по сравнению с резонансной частотой закрытой с обоих концов трубы /о- ) увеличивается при > О и уменьшается при -<0. [c.9]

Предлагаемая модель позволяет учесть влияние позы оператора (через угол а и Р) на входной импеданс тела оператора, а для руки — усилия нажатия и плотности захвата. Учитывая универсальный характер рассматриваемой модели, а также тот факт, что для модели руки входной импеданс зависит от максимального числа параметров, в дальнейшем будет отдано предпочтение модели руки, хотя рассматриваемый подход (вывод уравнений, определение безразмерных геометрических параметров соответствующей части тела) может быть использован для расчета входного импеданса ноги или сидящего человека. [c.66]

Чтобы рассчитать систему рука—инструмент , необходимо воспользоваться компонентами импеданса С и С - Количество энергии X, поглощаемой рукой в единицу времени в безразмерном виде, будет равно [c.70]

Отметим еще один результат, который следует из рассмотрения антропометрической модели руки. Переход к безразмерным частотам и модулю входного импеданса позволяет отстроиться (или почти отстроиться) от реальных характеристик исследуемого объекта и указывает путь усреднения результатов экспериментов, ибо усреднение экспериментальных данных в реальном масштабе частот приводит к бессмысленным результатам (дополнительным нулям в фазовых характеристиках, которые отсутствуют в частотных зависимостях отдельных индивидуумов). [c.79]

Так как при выбранном способе приведения к безразмерным величинам частотные зависимости модуля и фазы входного импеданса зависят только от позы, то усреднение сводится к следующему. Для характеристик, снятых с каждого индивидуума, определяется частота (а , при которой фаза ф = О, и соответственно определяется нулевой уровень импеданса Z . Далее строятся зависимости С = Z/Zq = fi(x) и (р = /j (д ), где х = со/(йо, и уже в новом масштабе (по безразмерной частоте д ) выполняется усреднение модуля и фазы входного импеданса. [c.79]

Здесь принята гауссова система единиц, в к-рой величина (iJ.g/ea) безразмерна, соответственно в СИ она имеет размерность импеданса, поэтому её обычно наз. поверхностным импедансом, В данном случае Z совпадает с характеристическим импедансом среды 2. [c.581]

Рассмотрим примеры синтеза систем виброизоляции. Предварительно укажем способ нормализации, удобный для использования в расчетах безразмерных величин. Введем следующие нормированные значения исходя из выражения импеданса в форме (107) [c.322]

Поэтому понятие импеданса как отношения звукового давления к колебательной скорости в нелинейной акустике сложнее, чем в линейной в частности, как нетрудно видеть, импеданс зависит от амплитуды колебательной скорости. Вводя безразмерное давление Р = р/роСо , представим (2.79) в безразмерном виде [c.75]

Безразмерный характеристический импеданс определяется как [c.285]

Здесь 1 (5) —положительная функция, описывающая поглощение волн границей области. Обычно безразмерную величину 1/со з) з) называют нормальным импедансом границы. [c.180]

Безразмерный акустический импеданс = (г/рс) = 0 — Смещение мембраны в см Безразмерная акустическая проводимость = (рс/г) = х — ю Фазовый угол [c.13]

Часто употребляется также безразмерный акустический импеданс (выраженный в единицах ре) 1 = Ь — 1у = , представляющий [c.263]

Величины / ( о) и Ч о) представляют безразмерный импеданс поршневой иа брагжы. Безразмерный импеданс зависит только от параметра [c.316]

На рис. 77 приведена частотная зависимость активной R (кривая /) и реактивной X (кривая 2) составляющих импеданса излучения отрезка трубы. Как видно, величина X характеризуется рядом переходов через ось абсцисс, что указывает на наличие резонансных явлений. Для более подробного рассмотрения причин их возникновения понадобятся некоторые сведения об излучении бесконечной 1ю высоте трубы в ее внутреннюю область, заполненную акустической средой [55] Если на внутренней поверхности этой трубы цилиндра задана колебательная скорость и = onst, то нетрудно показать, что безразмерный импеданс излучения внутренней поверхности г = г описывается выражением (см. работу [177]) [c.139]

Эти равенства выясняют очень интересную взаимную связь между отношением амплитуды отражённой и падающей волны д и величиной С, называемой безразмерным импедансом, и равной отношению поперечного импеданса, вызывающего отражение, и волнового сопротивления струны, определяемого формулой (10.3). Соотношения между комплексными величинами, выраженные уравнениями (13.3), могут быть представлены графически при помощи некоторого конформного отображения на плоскости комплексного переменного, посредством которого легко можно получать приближённые значения величин ц по значениям С, и наоборот. Например, прямая линия а = —0,5 (фиг. 27) ьа плоскости д является прямой, параллельной оси Ь, и расположена на расстоянии 0,5 единицы масштаба влево от начала координат. На плоскости же С она отображается окружностью радиусом в 2 единицы с центром С = 2. Для частного Jlyчaя отображения, соответствующего уравнению [c.157]

Величина 2/гс представляет собой безразмерный импеданс в точке закрепления, т. е. импеданс, выраженный в единицах волнового сопротивления струны. Обратная этому импедансу величина будет Оезразмерная проводимость в ючке закрепления в рассматриваемом случае эта величина мала. Её действительная часть равна х [безразмерная активная проводимость) и мнимая о безразмерная реактивная проводимость). Указанные выше предельные значения функции соответствуют движениям в точках закрепления, вызванным движением струны. Характеристическая функция представляет собой комплексную величину, являющуюся функцией частоты приложенной силы ш, а также от х и о, зависящих, в свою очередь, от (о. [c.166]

Импеданс излучения для жёсткого поршня. — Часто является более важным вычислить реакцию воздуха на поршень, чем вычислять распределение по углам интенсивности излучённого звука. Импеданс излучения поршня, например, необходим при вычислении механических и электрических параметров громкоговорителя. Мы уже приводили кривые на фиг. 68 для безразмерного импеданса поршня эффективного радиуса йр = 2а sin (i /2), находящегося в сфере радиуса а. Предельный случай i) o —> О соответствует плоскому жёсткому поршню радиуса а в сфере бесконечного радиуса (т. е. в плоском экране). Эгот случай, как мы покажем, может быть разобран, [c.363]

ЯВЛЯЮ ся обобш ением безразмерных импедансов Сл (теперь написанные как Сол)> использованных в уравнении (28.7) [c.367]

Точное решение. —В некоюрых случаях безразмерный импеданс С1енки С слишком мал, вследствие чего приблиукония, использованные при выводе выражений (31.2) и (31.4), непригодны. Так как эти случаи имеют также практическое значение, мы должны озабоипься отысканием точною решения уравнений [c.406]

Кроме того, исторически сложилась такая ситуация, что в классической теории турбулентных режимов гидравлических сетей не нашло широкого использования понятия гидравлического сопротивления - аналога К, который определяется законом Ома. Вместо него применяется безразмерный гидравлический коэффициент трения X (коэффициент Дарси), значение которого зависит от режима движения жидкости (числа Рейнольдса) и шероховатости поверхности проточной части [39]. Именно этот факт обусловил засилье эмпирических формул гидравлики, значительно затормозил аналитический анализ физических процессов в гидроцепях и гидромашинах. Только во второй половине двадцатого века в работах авторов, которые исследовали режимы компрессоров и пневмо- и гидроприводов с позиций теоретических основ электротехники, появилось понятие "скалярного пневмосопротивления" [29,30], акустического импеданса" [4] и гидравлического импеданса"[58,70]. В то же время, ситуация в гидромеханике, в частности, в теории лопастных машин, осталась неизменной. [c.9]

Механический импеданс пульсируюи ей сферы. В формулу импеданса любого излучателя входят скорость точки приведения, приведенная нормальная составляющая скорости и комплексная амплитуда давления на поверхности сферы. В данном случае точкой приведения является произвольная точка поверхности сферы. Отсюда следует, что безразмерная скорость D есть единичный вектор нормали элемента поверхности df-. D = n. [c.207]

Перейдем к исследованию импеданса излучения цилиндра. На рис. 25 представлены частотные зависимости безразмерных активной R (рис. 25, а) и реактивной X (рис. 25, б) составляющих импеданса излучения цилиндра с 2rJ k = 0,7, r lr = 1,01 при значениях т, равных 2,8 10- 6,6 10 2 и 1,45 10- (соответственно кривые 1, 2 W 3). Для упрощения анализа этих данных на оси абсцисс нанесены также значения волновой толщины слоя. Характеризуя величину R, можно сказать, что ее общий уровень снижается с ростом т, особенно резко в районе dx 0,5. Интересными особе1Шостями отличается также частотная зависимость величины X. Как следует из рис 25, б, [1ри dx = 0,25 X с ростом pi6 i/p уменьшается, а при [c.64]

Перейдем к изучению импеданса излучения рассматриваемого источника звуковых волн. На рис. 52 и 53 показаны частотные зависимости безразмерных активной Я и реактивной X составляющих импеданса излучения сферы, охваченной слоем в виде двух полярных и1апок, для угла 0о, равного 20 40 и 60° (соответственно кривые 1, [c.112]

Обратимся теперь к зависимостям, характеризующим импеданс рассматриваемого излучателя (рис. 74). Здесь кривые / и 2 соответствуют шаровому слою, а кривые 3 и 4 цилиндрическому излучателю с бесконечными торцовыми экранами При этом кривые / и 3 соответ-ггиуют безразмерной ак]ивной, а кривые 2 и 4 — реактивной состав- [c.134]

Безразмерный удельный импеданс в некоторой точке (х = 0) трубы, заполненной воздухом, 2 = thip = 1+i при частоте 340 Гц. Каков будет удельный импеданс в точках, лежащих на расстоянии 12,5 и 25 сы далее вдоль трубы Скорость звука в воздухе с = 340 м/с. Поглощением звука пренебречь. [c.58]

Величина = (z/,j )= —гх кэзывается безразмерным акустате- ским импедансом, а обратная ей величина т] = (1/С)=у- — ia —безразмерной акустической проводимостью. Эти величины показывают степень несогласованности импедансов при каком-либо изменении среды плп при перемене поперечного сечения. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...