Сварка эвтектическая

Ленты и однослойный лист соединяются посредством одного из трех методов пайкой припоем (твердым), диффузионной или эвтектической сваркой. Пайка выполняется обычными техническими приемами, такими, как пайка погружением или пайка в печи. В одном из вариантов используется предварительный нагрев до 538° С, затем пайка погружением при 593 С в присутствии припоя 718. Ленты, имеющие подложку в виде фольги из припоя, могут паяться в вакууме, при нагреве в герметичной стальной реторте до 565— 610° С и давлении 3,5—14 кгс/сы . [c.90]

При эвтектической сварке поверхности соединяемых частей предварительно покрывают серебром или медью, затем прижимают и выдерживают под давлением до 70 кгс/см при 510—565° С в стальной реторте в вакууме или инертной атмосфере. [c.91]

При сварке материалов третьей группы главную роль играют процессы кристаллизации (особенно эвтектической), рекристаллизации и старения. [c.243]

При сварке этими электродами чугунных деталей с толщиной стенки до 12 мм без предварительного подогрева удается получить швы и околошовную зону без отбеливания и закалки. Некоторому замедлению скорости охлаждения при эвтектической температуре способствует реакция между железной окалиной и алюминиевым порошком, протекающая с выделением теплоты. [c.418]

Как только температура сварки достигнет эвтектической, в зонах, расположенных непосредственно на границе, появится жидкая фаза - эвтектика. При дальнейшем повышении температуры количество жидкой фазы будет увеличиваться и состав ее изменяться, как это следует из диаграммы (см. рис. 13.2). [c.487]

Фосфор, в отличие от серы, образует типичную эвтектику дендритной формы (см. рис. 22, ж). Естественно, что сварные швы, содержащие большое количество сульфидной или фосфидной эвтектики и свободные от горячих трещин, обладают пониженными механическими свойствами из-за хрупкости эвтектической составляющей. Поэтому на практике не следует прибегать к такому средству устранения горячих трещин, как повышение содержания серы и фосфора. Автор подробно останавливается на этих вопросах только потому, что на примере таких вредных для сварки примесей, как сера и фосфор, а также олово (см. ниже), видно, что теория горячеломкости литого металла, созданная А. А. Бочваром и его школой, охватывает общие закономерности, действующие также и при сварке металлов плавлением. [c.212]

При обработке давлением деформируемых сплавов интерметаллические соединения дробятся и располагаются в виде строчек в направлении деформации, причем эвтектики вырождаются. При такой форме и расположении они влияют на пластичность сплава в холодном состоянии меньше, чем эвтектическая сетка в отливках. Термическое воздействие при сварке может вновь вызвать неблагоприятное расположение этих соединений. Поэтому сварку следует вести при возможно меньшей погонной энергии. [c.75]

Для технически чистых металлов, сплавов, образующих непрерывный ряд твердых растворов, а также большого числа сплавов с эвтектическим типом диаграммы состояния при сварке характерна структура крупных столбчатых кристаллов. [c.17]

Рис. 34. Изменение температуры Т, пластичности б и линейной усадки 8 сплава, имеющего диаграмму состояния эвтектического типа, в процессе кристаллизации при сварке и условия оценки стойкости против образования горячих трещин по критической скорости деформации

Для сварки чугуна латунью наиболее целесообразно применять газообразный флюс (см. 5 этой главы). Кроме того, применяют чугунные прутки с медным покрытием, улучшающие смачиваемость кромок наплавляемым металлом, а также прутки из так называемого эвтектического чугуна, температура плавления которого 1050— 1200 С. При сварке употребляют и флюсы в виде пасты. При отсутствии специальных чугунных прутков или латуни Л-62 трещины в чугунных деталях можно заваривать также проволокой из электролитической красной меди. [c.123]

Активные флюсы ОСЦ-45, АН-348-А, АН-60, ФЦ-6 и другие при дуговой сварке никеля Н-1, НП-1 и НП-2 обеспечивают устойчивость процесса, хорошее формирование металла шва и легкую отделимость шлаковой корки. Однако в металле шва наблюдается большое количество пор, трещин и шлаковых включений. Металлографический анализ показал, что наплавленный металл отличается от основного грубой столбчатой структурой со строго ориентированным направлением дендритов и утолщенными эвтектическими прослойками по границам зерен. Показатели механических свойств, а также коррозионная стойкость сварных соединений оказались неудовлетворительными. Химический состав металла сварных швов, выполненных под этими флюсами, приведен в табл. 5.2. [c.377]

Для первичной структуры сварных швов технически чистых металлов и сплавов, образующих непрерывный ряд твердых растворов, а также для большого числа эвтектических сплавов при всех видах дуговой сварки характерны крупные столбчатые кристаллы. [c.521]

Рис. 20.7. Изменение температуры Т пластичности б и линейной усадки Д/ сплавов I к II эвтектического типа (см. рис. 20.6) в процессе кристаллизации при сварке и оценка их сопротивляемости образованию горячих трещин по критическому темпу деформации

Преимущество этого способа диффузионной сварки перед способом, основанным на использовании припоя, состоит в том, что в системе основной материал — эвтектический промежуточный слой — основной материал нет явной границы раздела и резкого изменения физико-химических и механических свойств, характерных для системы основной материал — припой — основной материал. Эвтектический сплав основного материала с промежуточным слоем обладает свойствами обоих материалов. [c.23]

В местах оплавленных кристаллов на границе основного металла при сварке природным газом образуются зародыши, которые по форме можно классифицировать как трехмерные, двухмерные или даже одномерные (многогранники, многоугольные слои, цепочки). При сварке ацетиленом скорость затвердевания значительно больше, чем при сварке природным газом в итоге параметры кристаллизации увеличиваются, эвтектические зерна уменьшаются. При сварке ацетиленом первый слой чугуна с отбеленными участками состоит из мелких беспорядочно ориентированных кристаллов, второй — из крупных столбчатых кристаллов и третий — из крупных безразлично ориентированных кристаллов. В наружном и пограничном слоях мелкие кристаллы образуются вследствие сильного переохлаждения (при сварке ацетиленом), характеризуются белой тонкой прослойкой отбеленного чугуна (рис. 78). Кристаллизация идет быстро и ориентированно перпендикулярно грани разделки. При сварке ацетиленом происходит транскристаллизация, т. е. явление смыкания столбчатых кристаллов, уменьшающее прочность шва. Транскристаллизация происходит при большой скорости охлаждения, высокой температуре ванны, большой линейной скорости роста кристаллов. [c.114]

Таким образом, при сварке плавлением микроструктура и фазовое состояние металла будут постепенно переходить от кристаллов одного металла с малым количеством эвтектики к кристаллам другого металла также о малым количеством эвтектики (см. рис. 3.16, У). Между этими зонами количество эвтектики будет постепенно увеличиваться, и где-то на промежуточных участках должна находиться чисто эвтектическая зона. Поскольку в участках сварного шва, примыкающих к кромкам каждого из свариваемых металлов, кристаллизуется металл с подавляющим количеством кристаллов данного свариваемого металла, обеспечиваются хорошие условия для сплавления основного металла и металла шва, а постепенное изменение структуры и фазового состояния в пределах металла шва обеспечивает плавный переход свойств одного металла к свойствам другого (см. рис. 3.15, II). [c.49]

Основное влияние на свойства сварного шва, особенно при сварке давлением (см. рис. 3.18, IV), оказывает зона кристаллов химического соединения, подчас со свойствами, резко отличающимися от свойств близлежащих кристаллов, представляющих твердые растворы или эвтектические смеси. Такая неоднородность свойств может отрицательно сказаться на работоспособности тем более, что граница между зоной химического соединения и свариваемыми металлами при отсутствии признаков ограниченной растворимости должна быть резкой. Если же при образовании химического соединения имеется какая-либо ограниченная раство-54 [c.54]

На практике часто приходится иметь дело со сваркой не только чистых металлов, но и сплавов. Рассмотрение диаграмм состояния при сплавлении трех и более компонентов более сложное в связи с необходимостью использования многомерного принципа их построения. Однако в сварных соединениях сплавов также могут существовать твердые растворы нескольких компонентов, эвтектические или эвтектоидные смеси и химические соединения. Характер кристаллизации и изменения свойств при сварке сплавов близок характеру кристаллизации и изменения свойств чистых металлов. [c.56]

Никель хорошо поддается точечной сварке и пайке (предпочтительно в атмосфере водорода) медью или эвтектическим припоем СиА , но поверхность никеля, содержащего А1, перед пайкой или сваркой необходимо механическим путем очистить от пленки окиси алюминия. Аналогично можно производить стыковую сварку никелевой проволоки и платинита с помощью тонкого газового пламени. Никелевые вводы можно также хорошо приваривать (с помощью специальных никелевых вкладышей) к пруткам из вольфрама или молибдена, что очень важно при производстве электронных ламп с оболочками из тугоплавкого стекла и с У- или Мо-вводами (об испытаниях таких спаев на изгиб см. [Л. 5]). [c.162]

Алюминий — бериллиевая проволока. Бериллиевая проволока является перспективным упрочнителем благодаря малой плотности, равной 1,83 г/см , высокому модулю упругости и прочгюсти, равным соответственно 29 500 кгс/мм и 130 кгс/мм . Исследование возможности получения композиционного материала методом пропитки бериллиевой проволокой расплавом алюминия, по данным Флекка н Гольдштейна, дало отрицательный результат, так как при температуре 644° С между алюминием и бериллием происходит эвтектическая реакция, сопровождающаяся растворением бериллия. В связи с этим одним из основных технологических путей получения материала алюминий — бериллиевая проволока в настоящее время является диффузионная сварка под давлением. При этом в качестве предварительных заготовок ком- [c.136]

Наравне с многоступенчатой технологией разработана одноступенчатая технология спайки керамики с активными металлами Ti, Zr, которая получила название термокомпрессионная сварка . Сущность, этой технологии заключается в том, что спай образуется за одну операцию без предварительной металлизации молибденом и покрытия вторым слоем никеля в результате взаимодействия между твердыми фазами. Сварка происходит под давлением до 20—30 МПа и при одновременном нагреве до 1000°С. Однако область применения термокомпрессионной сварки существенно ограничена. Получать вакуумно-плотные спаи можно только при полном согласовании коэффициентов расширения активного металла и керамики во всем диапазоне температур, начиная от температуры затвердевания припоя до комнатной. В частности, хорошие результаты дает спай титана с фор-стеритовой керамикой, коэффициент линейного расширения которых почти полностью совпадает и составляет 9—9,5-10- . В качестве припоя для спайки керамики с титаном используют эвтектический сплав с температурой плавления 779°С, чистые никель и медь, с которыми титан образует легкоплавкие эвтектики, имеющие температуру плавления 970—1000°С. Титан с керамикой паяют в колпаковых вакуумных печах, в которых поддерживают вакуум не ниже 1 сПа. [c.89]

Эвтектические композиционные материалы А1—А1з№, А —СнАЬ хорошо свариваются методом диффузионной сварки и обрабатываются холодной пластической деформацией. Диффузионную сварку можно вести при 525 °С и получать листы с перекрестным армированием. [c.281]

На рис. 13.10 представлены результаты микрорентгеноспектрально-го анализа. Как следует из кривых распределения, основные легирующие элементы стали присутствуют в переходной зоне. Содержание их в ин-терметаллидной прослойке 30. .. 32 % Fe 3. .. 7 % Сг 2. .. 3 % Ni остальное алюминий. В алюминии в эвтектических выделениях по границам зерен отмечается повьшенное содержание железа, никеля и в меньшей степени хрома, что связано с диффузией этих элементов во время сварки. При дополнительном травлении в стали обнаруживается подслой металла переменной ширины (от 120 до 170 мкм), непосредственно примыкающий к интерметаллидной прослойке и отличающийся по структуре и твердости от основного металла. Микротвердость его несколько выше твердости основного металла и составляет 4500. ... 4800 HV. [c.504]

При кристаллизации сплавов типа 18-8, содержащих более 0,5% С (см. рис. 3, а , происходит нечто подобное описанному применительно к сплавам типа 18-8 с 0,1 % С. И здесь имеет место реакция, напоминающая перитектическую. По достижении точки, лежащей на линии Е—С, в результате реакции кристаллов у с жидкостью образуются кристаллы карбидной фазы эвтектического (ледебуритного) типа. В процессе кристаллизации,сплавов, содержащих более 0,7% С, в материнской жидкости сначала образуются первичные карбиды, а затем идет совместное образование у и карбидов. В реальных условиях сварки имеет место неравновесная кристаллизация, и точки Е и С сдвигаются влево, в сторону более низких концентраций углерода. В сварных швах на сталях типа 18-8 карбидная эвтектика появляется не при 0,5% С, а уже при 0,20—0,25%. Вследствие быстрой кристаллизации сварочной ванны и наличия квазиперитектических реакций, в сварном шве фиксируется двухфазная структура у к. Аналогичное явление наблюдается, если вместо карбидной эвтектики совместно с аустени-том кристаллизуется другая эвтектическая фаза, например си-лицидная, инобидная или боридная. [c.110]

Однако не следует забывать, что структурная диаграмма Шеффлера имеет статический характер — она не может учесть влияния на микроструктуру шва таких важных факторов, как режимы сварки, и особенно скорости сварки, сечения шва и т. д. Диаграмма не учитывает изменений растворимости отдельных элементов, вовсе не учитывает возможности образования эвтектических со-ставляюш,их в сварном шве при повышенном содержании углерода, кремния, ниобия, бора. Например, судя по диаграмме, повышение содержания углерода в шве, увеличивая эквивалентную концентрацию никеля, должно лишь сместить точку, характеризующую структуру шва, в область стабильного аустенита. Тем не менее, структурная диаграмма Шеффлера дает, несомненно, возможность качественной оценки микроструктуры сварного шва. При определении количества ферритной составляющей ею следует пользоваться с осторожностью. [c.117]

При сварке аустенитных сталей действие углерода проявляется по-разному, в зависимости от изменения его концентрации, а также композиции шва и содержания в нем легирующих примесей. При повышении содержания углерода в швах типа 18-8 от 0,06—0,08% до 0,12—0,14%, наблюдаемом, например, при сварке в Og, склонность к трещинообразованию может возрасти, причем склонность к трещинам заметно усиливается, если в шве содержится титан, ниобий и другие энергичные карбидообразователи. В этом случае вредное действие углерода связано с появлением по границам кристаллов аустенита легкоплавких карбидных звтектик ледебурит-ного типа. Иными словами, углерод в данных условиях действует так же, как при сварке углеродистых и низколегированных сталей. В связи с этим необходимо указать на недопустимость использования электродной проволоки со следами графитовой смазки на поверхности. Дальнейшее повышение содержания углерода, например до 0,18—0,20%. приводит к резкому усилению трещино-образования. В этом случае вредное влияние углерода усиливается вследствие аустенитизации структуры шва. В известном диапазоне концентраций углерод по своему действию уподобляется никелю — он способствует утолщению межкристаллитных прослоек (аустени-тизация) и снижению температуры их затвердевания. По мере дальнейшего увеличения содержания углерода в шве, по достижении определенной критической концентрации, влияние этого элемента на трещинообразова ние внезапно изменяется. Углерод из возбудителя горячих трещин превращается в средство их устранения [15, 25]. Изменение поведения углерода связано с измельчением структуры и увеличением количества эвтектической жидкости, которая, заполняя промежутки между кристаллами, залечивает горячие трещины. [c.198]

В настоящее время наиболее действенной металлургической мерой борьбы с кристаллизационными трещинами является такой подбор химического состава шва, при котором будет обеспечено его двухфазное строение. Применительно к наиболее распространенным жаропрочным сталям, содержащим 10—15% Ni, речь идет об аустенитно-ферритной структуре. Для сталей с более высоким содержанием никеля ориентация на шов с первичным ферритом не может быть признана правильной. Как мы уже отмечали, чрезмерное легирование ферритообразующими злементами, неизбежное при желании lAieib феррит в высоконикелевом шве, приводит к резкому снижению пластичности металла шва, обусловленному появлением хрупкой эвтектической составляющей, а иногда и G-фазы еще в процессе сварки. Здесь более правильно стремиться к получению аустенитного шва, имеющего в своем составе вторую фазу в виде мелкодисперсных карбидов типа Nb , термодинамически устойчивых нитридов, например TiN, и, возможно, тугоплавких оксидов. В ряде случаев можно прибегнуть и к помощи боридной или карбоборидной фазы. [c.219]

Хромоникелевольфрамотитановый железо-никелевый жаропрочный сплав ЭИ725 (ХН35ВТР). Этот сплав предназначен для длительной эксплуатации при 800° С. Из него изготовлен корпус самой крупной в мире стационарной газовой турбины мощностью 50 ООО кет. Металл обычного производства склонен к околошов-ным трещинам при сварке плавлением (рис. 180, в). Высокое содержание титана (до 1,5%) способствует появлению трещин как кристаллизационных, вследствие локального оплавления границ зерен эвтектикой Ni—Ti, так и подсолидусных из-за строчечного расположения богатых титаном фаз (эвтектических, нитридов). Кроме того, появлению трещин способствует и бор, вводимый в этот сплав для повышения жаропрочности. [c.424]

При сварке материалов первой группы вследствие высокого объемного эффекта полиморфного превращения ведущими в формировании структуры и свойств, как правило, являются мартенситное превращение и отпуск мертенсита, второй группы— кристаллизация, эвтектоидный распад и старение закаленных высокотемпературных фаз, а третьей группы — кристаллизация (особенно эвтектическая), рекристаллизация и старение. Общим для материалов второй и третьей групп является невозможность исправления грубой кристаллической структуры [c.40]

При сварке материалов третьей группы главную роль играют процессы кристаллизации (в особенности эвтектической), рекристаллизации и старения. Общпм для материалов второй и третьей групп является невозможность исправления грубой кристаллической структуры металла шва и ре1 рпсталлизованной структуры околошовной зоны путем последующей термообработки из-за малого объемного эффекта полиморфного превращения или вообще из-за отсутствия фазовой перекристаллизации. [c.8]

При монтаже большинства транзисторов и, особенно, интегральных схем требуется орпептацття кристалла перед сваркой и относительно точная установка его в корпусе, Кристалл к корпусу присоединяют пайкой эвтектическими сплавами (припоями), за счет контактного плавления, а также приклеиванием легкоплавкими стеклами или термостойкими клеями, В качестве эле] тропроводных [c.405]

При сварке алюминиевых сплавов в наибольшей мере склонны к образованию горячих трещин сплавы эвтектического типа с медью, кремнием, магнием, цинком и др. В этих сплавах, кристаллизующихся в более широком интервале температур, образуется неравновесная, мета-стабильная стр)ктура нсевдоэвтектики. [c.419]

Наг.б лее характ -р ы. 1 типо.м кристаллической структуры при сварке тех-И1 Ч<С1<1 Ч1.СТЫХ еталл ч 11 си.2авов, образующих непрерывный ряд твердых раств ов, а тат-кс Со. 1ИЬ)10 ч-нсла эвтектических сплавов является структура г.р . Ш. ых сто очатых ьр си1,1.]ив 4нг. 5). Образованию этого типа структуры. [c.146]

При автоматической сварке алюминия марок АВ1 (99,85% А1) и АВ2 (99,9% А1) в сварных швах могут появиться трещины. Иногда их на поверхности не наблюдается, но они обнаруживаются при макроисследовании. Одним из возможных способов уменьшения склонности алюминия и его сплавов к образованию горячих трещин является измельчение зерна. Последнее достигается модификацией металла шва. Лучшим модификатором является титан, который вводится в сварочную ванну в виде лигатуры, содержащей 0,98% титана, или через электродную проволоку, содержащую 0,15—0,20% титана. Титан измельчает зерно алюминия и способствует разрушению эвтектических прослоек, залегающих по границам зерен. Это предотвращает образование трещин при сварке. Титан увеличивает также плотность металла шва. При сварке алюминия марок АО (99,6% А1) и А1 (99,5% А1) трещин не образуется. Исправление дефектов можно 92 [c.92]

Для металлов, образующих эвтектические смеси, но имеющих взаимную ограниченную растворимость (см. рис. 3.1), механизм образования сварного соединения заметно изменяется (см. рис. 3.17). При сварке плавлением в сварочной ванне на кромках свариваемых металлов из жидкого расплава кристаллизуются не чистые металлы, а твердые растворы на основе соответствующих металлов. На кромке свариваемого мегалла А будут кристаллизоваться кристаллы твердого а-раствора Б в А), а на кромках металла Б — кристаллы р-раствора А в Б). [c.51]

Для холодной сварки серого чугуна в ИЭС им. Е. О. Патона разработана порошковая проволока ПП-ЛНЧ-1, имеющая состав 7—7,5 "i С 4—4,5 % Si 0,4—0,8 % Мп 0,4—0 6 % Ti и 0,6—0,9 % AI. Эта проволока с учетом окисления элементов и разбавления основным металлом на 45—60 % при сварке со средней силой тока обеспечивает получение наплавленного металла и зоны сплавления без отбела и трещин. Структура металла шва — феррит с точечным и розеточ-ным эвтектическим графитом. Механические свойства металла шва близки свойствам основного металла. Использование в качестве защиты Oj или Og + Oj обеспечивает малое содержание в шве водорода и малую склонность металла шва к образованию пор. [c.45]

Физические свойства золота представлены в табл. 4-5-1. Золото необычайно пластично, поэтому его мож1ю легко протягивать при комнатной температуре, прокатывать и проковывать в пластинки толщиной около 0,1 мк (так называемое сусальное золото). Золотые электроды можно сваривать в холодном состоянии, т. е. можно соединять друг с другом без применения нагревания путем давления или ковки. Золото можно паять с золотом при помощи твердого серебряного прииоя, например, эвтектическим припоем АеСи (см. 9-3, VI) в пламени и без флюса. Сварка методом сопротивления и сварка в ацетиленовом пламени не представляют трудностей. [c.131]

Для пайки целесообразно использовать эвтектический припой Ag u (72/28) с точкой плавления 779° С, а также сплав Au u (80/20) с точкой плавления 683° С. Для сварки массивных серебряных деталей. пользуются пламенем кислородно-водородной сварочной горелки с избытком водорода Л. 14]. [c.137]

Пайка сплавов FeNi o мягкими припоями, которая редко применяется в вакуумной технике, обычно используется при изготовлении кожухов приборов (например, предназначенных для тропиков), чаще всего после предварительного электролитического лужения и немедленного последующего лужения окунанием в расплавленное олово, защищенное пленкой растопленного жира. Предварительно луженые таким способом детали из ковара после обезжиривания легко паяются паяльником, высокочастотным нагревом или прямым погружением припоями SnPb 50/50 или 60/40, или же эвтектическими припоями с использованием спиртового раствора канифоли в качестве флюса. При пайке ковара избегают применять флюсы, содержащие хлористый цинк. Американские специалисты не рекомендуют производить автогенную сварку тонкой коваровой жести, однако, как показывает европейский опыт, с помощью кислородноацетиленового пламени можно достаточно хорошо сваривать края двух вложенных друг в друга бесшовных трубок толщиной около 1 мм (см., например, рис. 6-1-18А). [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...