Предел металлов

Явление термоэлектронной эмиссии обусловлено тем, что наиболее быстрые электроны металла, обладающие энергией, превышающей работу выхода, преодолевают потенциальный барьер и выходят за пределы металла. Подробнее см. С. Г. К а л а ш н и к о в, Электричество, Наука , 1970. [c.646]

Если содержание примесей внедрения не превышает предела растворимости, тугоплавкие металлы пластичны при низких температурах, если содержание примесей выше этого предела — металлы не пластичны. Как правило, предел растворимости С, Н , N2, О2 для тугоплавких металлов низкий (табл. 15). [c.526]

Текучести предел (металлов) 3 Текучесть термопластов 154 Телефонная бумага 295 Телеграфное масло 312 Теллур 108 [c.346]

Как известно из физики, в металле имеются свободные электроны выходу этих электронов за пределы металла препятствует потенциальный барьер, равный разности энергий электрона за пределами металла и внутри него. Для того чтобы преодолеть этот барьер и вывести электрон из металла во внешнюю среду, необходимо затратить определенную работу, называемую работой выхода. Работа выхода электронов различна для различных веществ величина работы выхода довольно велика — от одного до нескольких электрон-вольт. [c.411]

В результате эмиссии электронов плотность электронов за пределами металла возрастает и появляется возможность отобрать некоторый электрический ток. [c.411]

Для увеличения времени пребывания металла околошовной зоны при температуре выше точки мартенситного превращения накладывают так называемый отжигающий валик, границы которого не выходят за пределы металла шва и тем самым не нагревают подверженный закалке металл околошовной зоны до температуры выше Асз. Наплавка отжигающего валика увеличивает время пребывания металла околошовной зоны в интервале температур с до t . [c.299]

При обычных условиях находящиеся в металле электроны не могут выйти за пределы металла, но при затрате дополнительной энергии (нагрев, сильное электрическое поле, облучение ультрафиолетовыми лучами и др.) можно создать условия для выхода электрона из металла (эмиссия электрона в разряженных газах). [c.12]

Еще не так давно расход алюминия для окончательного раскисления стали в ковше стремились ограничить, считая, что алюминий является причиной повышенной загрязненности металла оксидными включениями и ухудшает качество поверхности слитков и готового проката. Однако многочисленные работы последних лет, в том числе работы Н. Н. Доброхотова и его школы, показали, что с увеличением присадки алюминия до известного предела металл получается более чистым [215, 216]. Количество присаживаемого алюминия определяется маркой стали, ее назначением и технологией производства данной стали на заводе. [c.172]

Возбуждение способствует увеличению всех перечисленных слагаемых. Увеличение Ег приводит к повышению средней скорости теплового движения электронов и к увеличению вероятности выхода электронов за пределы металла. [c.46]

При многопроходной сварке околошовная зона размещается не только в основном металле (см. рис. 2-44), но и в металле шва (рис. 2-48). Строение околошовной зоны, расположенной в пределах металла шва, значительно отличается от строения ее при расположении в основном металле. В этом случае в интервале первых трех участков в подавляющем большинстве случаев наблюдается образование мелкозернистых, обладающих повышенной пластичностью структур. Зона крупного зерна вообще от- [c.94]

Лишь весьма высокие температуры способны заметно изменить энергию электронов проводимости и создать условия, при которых эти электроны способны покинуть пределы металла, оторвавшись от его поверхности. [c.17]

Таким образом, при сварке плавлением микроструктура и фазовое состояние металла будут постепенно переходить от кристаллов одного металла с малым количеством эвтектики к кристаллам другого металла также о малым количеством эвтектики (см. рис. 3.16, У). Между этими зонами количество эвтектики будет постепенно увеличиваться, и где-то на промежуточных участках должна находиться чисто эвтектическая зона. Поскольку в участках сварного шва, примыкающих к кромкам каждого из свариваемых металлов, кристаллизуется металл с подавляющим количеством кристаллов данного свариваемого металла, обеспечиваются хорошие условия для сплавления основного металла и металла шва, а постепенное изменение структуры и фазового состояния в пределах металла шва обеспечивает плавный переход свойств одного металла к свойствам другого (см. рис. 3.15, II). [c.49]

Не все электроны имеют одинаковую начальную скорость и энергию, поэтому они вылетают за пределы металла на различные расстояния. Если отсутствует внешнее электрическое поле, способное воздействовать на их дальнейшее движение, вылетевшие электроны падают обратно на раскаленный проводник. [c.48]

В точке А напряжение о , соответствует пределу пропорциональности. Ниже этого предела деформации полностью исчезают при снятии напряжения. Иногда величину также называют пределом упругости, поскольку ниже этого предела металл дает только упругие деформации. [c.117]

При механизированной сварке под флюсом глубина проплавления основного металла в определенных пределах не зависит от формы подготовки кромок и величины зазора, что объясняется высокой плотностью тока и концентрированностью теплового действия дуги при этом способе сварки, [c.13]

При сварке в защитных газах особенности подготовки соединений зависят от вида и диаметра электрода (плавящийся или неплавящийся) и вида защитного газа (активный или инертный). ГОСТ 14771—69 обычно руководствуются при сварке проволокой диаметром от 1,6 мм и выше. Стандарт предусматривает сварку металла толщиной до 120 мм (в углекислом газе) с обязательной разделкой кромок металла толщиной свыше 10 мм. При этом уменьшены углы разделки до 40 и величина притупления до 1—2 мм при зазорах в пределах О—3 мм. [c.14]

Глубина, па которую расплавляется основной металл, называется глубиной проплавления. Она зависит от режима сварки (силы сварочного тока и диаметра электрода), пространственного положения сварки, скорости перемещения дуги по поверхности изделия (торцу электрода и дуге сообщают поступательное движение вдоль направления сварки и поперечные колебания), от конструкции сварного соединения, формы и размеров разделки свариваемых кромок и т, п. Размеры сварочной ванны зависят от режима сварки и обычно находятся в пределах глубина до 7 мм, ширина 8—15 ми, длина 10—30 мм. Доля участия основного металла в формировании металла шва (см. гл. III) обычно составляет 15—35%. [c.18]

Для легированных сталей необходимо учитывать более точно химический состав металла шва (рис. 105). Изучая комплексное легирование металла шва с пределом легирования [c.200]

Пластическая деформация, возникающая в металле шва под воздействием сварочных напряжений, также повышает предел текучести металла шва. [c.217]

Если сталь склонна к значительному росту зерна, а действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния по расчету оказалась меньше нин<него предела допустимых, следует увеличить число слоев в шве и сварить их длинными швами. При выборе новых режимов следует определить действительные скорости охлаждения. [c.239]

При выборе вида сварки, сварочных материалов и режимов сварки высокохромистых сталей, особенно жаропрочных, необходимо учитывать, что даже небольшие отклонения в химическом составе металла швов (но ряду элементов в пределах десятых долей процента) могут приводить к значительному изменению их служебных свойств. Причиной этому, как правило, является гетерогенность структуры металла (например, наличие зерен структурно-свободного феррита в сорбитной основе отпущенного мартенсита). [c.266]

В зависимости от рода материала и характера деформационного процесса соотношения между четырьмя перечисленными составляющими полной деформации могут быть весьма различными. Деформации, возникающие в конструкционных металлах при абсолютных температурах, не превышающих примерно 30—40 % температуры плавления, являются главным образом мгновенноупругими и мгновенно-пластическими. При этом сильно развитая мгновенно-пластическая деформация сопровождается, как правило, появлением относительно небольшой вязкопластической составляющей. Возникает так называемая низкотемпературная ползучесть , скорость которой при выдержке под постоянным напряжением затухает в течение 10—20 мин. При описании процессов мгновенно-пластического деформирования вязкопластическую составляющую полной деформации обычно учитывают лишь в сумме с мгновенно-пластической деформацией. При абсолютных температурах, превышающих указанный предел, металлы склонны к интенсивному и продолжительному вязкопластическому деформированию (высокотемпературная ползучесть). Из общей деформации высокотемпературной ползучести металлов иногда выделяется и небольшая вязкоупругая составляющая, но в инженерных расчетах ею обычно пренебрегают. [c.7]

Dire tional property — Свойство, зависящее от направления (анизотропия). Свойство, величина которого меняется в зависимости от направления испытания по отношению к другим направлениям в пределах металла. Изменение обусловлено преимущественной ориентацией зерен, волокнистой направленностью структурных составляющих или включений. [c.939]

Перенос зарядов (электрический ток) осуществляется движением полусвободных электронов. При обычных условиях полусвободные электроны не могут выйти за пределы металла, но при затрате дополнительной энергии (нагревание, сильное электрическое поле, освещение) можно создать условия для выхода электрона из металла (например, эмиссия электронов в разряженных газах). Фактически в узлах кристаллической решетки находятся положительно заряженные атомы. Наличие на поверхности ме- [c.9]

Электрохимический механизм протекания процесса предполагает, что окисление и восстановление подчиняются свойственным им зависимостям между потенциалом и током, где ток выражает скорость процесса. Кинетика коррозии определяется кинетикой окисления металла и восстановления окислителя. Необязательно, чтобы эти два процесса происходили на одной точке поверхности металла. Электрон, освобожденный металлом в одной точке, может переместиться в соседнюю и там присоединиться к окислителю. Перемещение электрона в пределах металла на малые расстояния происходит практически беспрепятственно, вследствие высокой электронной проводимости. Точки, где осуществляются элементарные акты оКЙсления или восстановления, могут мигрировать на поверхности металла, меняться местами и т. д., подчиняясь законам случайности. Под влиянием различных причин они могут быть фикси- [c.164]

Во влажном хлоре при температурах до нижнего предела металлы подвергаются лектрохимнческой коррозии при температурах, превышающих верхний предел — газовой коррозии со скоростью более I мм1год. [c.18]

Стандартный угол разделки кромок в зависимости от способа сварки и типа соединения изменяется в пределах от 60 5 до 20 5 градусов. Тип разделки и величина угла разделки кромок olIpeдoл rют количество необходимого дополнительного металла для заполнения разделки, а зпг.чит, производительность сварки. Так, например, Х-образиая разделка кромок по сравнению с V-образной позволяет уменьшить об ьем иаилавлеппого металла в 1,6— [c.10]

При скоростях нарастания тока 15 кА/с электродинамические сады, приводящие к разруншнию перемычки между каплей и электродом, тювелики и не вызывают заметного разбрызгивания металла. Но уже при 10 кА/с при постоянной скорости подачи электродной проволоки процесс сварки и формирование шва ухудшаются. Наблюдаются повторяющиеся длительные короткие замыкания, при этом происходит выброс кусков нераспла-вившейся проволоки за пределы шва. [c.127]

Это может быть выполнено, если в уравнение (18) подставить значение V n согласно формуле (19) и значение всех постоянных обозначить коэффициентом А. Неслютря на существенное различие величин коэффициентов наплавки для электродов различных марок, отношение 6 д/а изменяется в относительно узких пределах. Тогда значение погонной энергии будет пропорциональным площади поперечного сечения наплавленного металла [c.183]

Пластические деформации растяжения влияют в основном только на величину предела текучести металла шва, повышая oTHOuieune ат.щ/ои.ш До величины 0,75—0,8 вместо обычных для прокатной стали отношений 0,05—0,7. [c.199]

С <0,30/, Si <1,0% Мп < 2,5% Сг < 3,0% Ni <3,0% Мо <1,0% Си < =-=3,0% А1 <0,75% Ti < -< 0,35% W < 2,0%, установлено, что для данного диапазона легирования изменение механических свойств металла шва пропорционально концентрации легирующих элементов и что при комплексном их легировании действие всех элементов подчиняется закону аддитивности. Непосредственное определение механических характеристик металла швов позволило установить коэффициенты влияния каждого элемента и составить эмпирические уравнения для расчета олшдаемых механических характеристик металла сварных низколегированных ншов в следующем виде для предела прочности шва, кгс/мм [c.201]

Формулы (41) —(45) справедливы при условии, что концентрация отдельных элементов лс>кит в указанных выше пределах, суммарное содержание всех легирующих элементов не превышает 5% II скорость охлаждения металла шва не превышает 2° С/с (т. е. отсутствует эффект закалки). При больших скоростях ох-лагкдения необходимо учитывать эффект закалки, используя данные рис. lOLi, на котором эффект закалки в зависимости от скорости охлал денргя приведен для двух эквивалентных содержаний углерода Са = 0,2() и Сй = 0,57. Для промежуточных значений С., рекомендуется пользоваться интерполяцией и определять и охл- Эквива- [c.202]

Дальпей1иес охлаждение стали ниже температуры превраш ения Л с, приводит к образованию эвтектоидной смеси феррита и цемен-тн га -- перлита. Вторичная кристаллизация сопровождается значительным увеличением числа зерен, так как в пределах первичного зерна аустенита образуется несколько зерен перлита и феррита, Это благоприятно влияет па механические свойства стали. С упсличениепг в стали содержания углерода количество перлита возрастает. Одновременно может наблюдаться и рост величитгы зерен Количество и строение перлитной фазы зависит также от скорости охлаждения металла шва. [c.210]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения около-шовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нилл него предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность н вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь нодвер кена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситпая структура в таком количестве, нри которол пластичность металла будет низкой. [c.237]

Мн 1,5 Сг 2,5 № 0,5 V 1,0 Мо 0,5 Nb. Комбинируя раз-личн].1е легирующие элементы в указанных пределах, можно получить швы с временным сопротивлением до GO—70 кгс/мм в исходном после сварки состоянии и 85—145 кгс/мм после соответствующей термообработки. При сварке низколегированных сталей повышенной прочности не предъявляют требований к идентичности состава металла шва и основного металла основным критерием выбора служит получение гарантированных механических свойств металла шва, что и предусмотрено действующим ГОСТ 9467-75. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...