Экспериментальные исследования местной теплоотдачи

Экспериментальное исследование местных коэффициентов теплоотдачи при Re = 10 — 2-10 позволило получить результаты, близкие к формуле (6.43), [c.332]

На рис. 9.11 результаты экспериментального исследования местных коэффициентов теплоотдачи в трубе с Г = 12 и = = 0,75 для турбулентного режима течения сопоставлены с расчетом теплоотдачи по различным методикам. Линия 1 рассчитана для плоской стенки при турбулентном пограничном слое по формуле [c.188]

Данная работе ставила своей целью визуальное и фотографическое исследование характера про.цесса намораживания при конденсации пара из смеси, экспериментально исследование местного коэффициента теплоотдачи и гидравлического сопротивления при охлаждении паровоздушной смеси. Первая часть работы выполнялась в плоском канале с двумя [c.312]

В 1958 г. опубликованы результаты экспериментального исследования теплоотдачи пластины при М = 1,7 — 4. Результаты опытов по оценке местных значений коэффициентов теплоотдачи при турбулентном пограничном слое хорошо описываются следующим уравнением [c.387]

Расчет и экспериментальное исследование теплообмена в соплах Лаваля показывают, что коэффициент теплоотдачи интенсивно изменяется вдоль сопла в дозвуковой части сопла коэффициент теплоотдачи увеличивается, достигает максимального значения вблизи критического сечения сопла, а затем уменьшается. На рис. 10.7 показано изменение коэффициента теплоотдачи по длине сопла при давлении воздуха перед соплом 98 бар и температуре 2000° К, рассчитанное по формуле (10.34). В расчетах принято = 800° К, кр = 50 мм. Здесь а и а ,, — местные коэффициенты теплоотдачи в рассматриваемом и критическом сечениях сопла. [c.390]

Турбулентное течение конденсата. Теплообмен при турбулентном течении пленки конденсата рассматривался в работах [Л. 10, 91, 121 и др.]. В теоретических и экспериментальных исследованиях Л. 10] изучалась теплоотдача при преобладающем влиянии сил трения пара. В качестве основы теоретического исследования была использована аналогия между теплообменом и сопротивлением трения в результате была получена полуэмпирическая формула, описывающая местные коэффициенты теплоотдачи [c.281]

В ИВТ АН СССР [3.40, 3.41] были проведены экспериментальные исследования теплоотдачи при турбулентном течении диссоциирующей двуокиси азота в условиях нагревания. Выполнены измерения местной теплоотдачи при давлениях 3—45 бар, температурах стенки 360— 990 К, среднемассовых температурах газа 350—880 К и числах Re= (0,25—2,3) 10 . Получены следующие интерполяционные уравнения, описывающие теплоотдачу при неравновесных течениях NO2 [c.98]

Анализ экспериментальных данных. Поскольку в большинстве работ, посвященных экспериментальному исследованию теплообмена при течении химически неравновесных смесей [3.39, 3.42—3.47], среднемассовая температура, необходимая для расчета местного коэффициента теплоотдачи по соотношению [c.101]

Струйная система охлаждения в лопатках газовых турбин, как правило, используется для местной интенсификации теплообмена на наиболее теплонапряженных участках лопатки. При струйном охлаждении передней кромки лопатки (рис. 18.27), как и при натекании струи на плоскую поверхность, максимум теплоотдачи реализуется в окрестности критической точки, протяженность которой примерно соответствует ширине сопла = = Ь, а на расстоянии от критической точки Al/bg > 10 интенсивность теплообмена резко уменьшается а/а 0,3 (где ао — коэффициент теплоотдачи в окрестности критической точки). Для расчета коэффициента теплоотдачи в окрестности критической точки при натекании струйного потока на вогнутую поверхность можно использовать следующие критериальные зависимости при Рг = 0,7, полученные на основе экспериментальных исследований [c.465]

Исследование теплоотдачи в рассматриваемых условиях проводилось на основе теории пограничного слоя, а также экспериментальным путем, причем оба способа приводят к близко совпадающим результатам. При ламинарном пограничном слое средние и местные коэффициенты теплоотдачи для воздуха при вращении диска около горизонтальной оси определяются уравнением [c.359]

В новой теории теплопередачи мы рассматриваем кипение при вынужденной конвекции с помощью почти тех же методов, что и кипение в большом объеме. Другими словами, мы не используем ни коэффициентов теплоотдачи, ни метода размерностей, ни степенных законов, ни логарифмических координат. При исследовании кипения в условиях вынужденной конвекции мы должны учесть еще несколько параметров системы, таких, как массовый расход, качество, длина. Мы должны также рассмотреть локальные характеристики, а не интегральные, т.е. необходимо экспериментально исследовать процессы, протекающие на элементарных участках котельных установок с вынужденной конвекцией, и определить местный тепловой поток фйТ], который можно будет затем проинтегрировать для получения характеристики в целом. [c.176]

В [Л. 358а] приведены результаты исследований, выполненных на той же установке, что и [Л. 358], но с монодисперсными частицами, изготовленными из стекла. Сравнение результатов [Л. 358, 358а] показывает, что при прочих равных условиях (Re, ц) они качественно сопоставимы лишь для мелких частиц, а для сравнительно крупных частиц (140 и 200 мк) в Л. 358а] получена практическая неизменность коэффициента теплоотдачи. Данные об экспериментальном исследовании местной теплоотдачи рассмотрены в гл. 7. [c.218]

Б, , Петухов, A, Я, Ю ш и н. Экспериментальное исследование местной теплоотдачи при смешанном движении жидкости в круглой трубе,— Сборник статей научн. студ. об-ва МЭИ, 1957, вып, 10, [c.150]

Таким образом, предложенная методика экспериментального исследования местной теплоотдачи в пучках витых труб позволяет с достаточной точностью определять коэффициенты теплоотдачи при неравномерном подводе тепла к тегйкжоси-телю по радиусу пучка. Полученные результаты по коэффициенту свидетельствуют о возможности использования гомогенизированной модели течения для расчета теплоотдачи по локальным характеристикам потока, применяя закон теплоотдачи (4.109). При этом в качестве определяющих приняты средняя температура по толщине пристенного слоя и скорость на внешней границе пристенного слоя (в ядре потока). [c.133]

Так как экспериментальное исследование проводилось в интервале чисел Рг 4,3 - 6,4, то теоретические расчеты по вышеизложенной методике были проведены для чисел Рг= 4 и 8. Результаты расчетов и экспериментального исследования местной теплоотдачи представлены фиг, 2. Так как при теоретическом расчете изменение физических свойств не учитьшалось, а во время экспериментов они, хотя и незначительно, но все же менялись, то для более строгого сравнения экспериментальные данные обрабатывались с применением параметра Кихеева. Как показьшаит многочисленные исследования, при нагревании жидкости этот параметр хорошо,учитывает влияние изменения физических свойств в пограничном слое. На фиг. 2 представлены также экспериментальные данные по местной теплоотдаче, заимствованные из работы [7]. Эти данные получены на очень похожей по своей конструкции экспериментальной установке. [c.47]

Наряду с теоретическим анализом, проведено экспериментальное исследование местной теплоотдачи, полей осредненной скорости и температуры при туроулентном течении воздуха в горизонтальной трубе в условиях существенного влияния териогравитационных сил. [c.192]

В. В. Яковлев. Экспериментальное исследование местной и средней теплоотдачи при турбулентном течении воды в трубе и высоких тепловых нагрузках. Канд. дисс., МИФИ, 1963. [c.186]

Многообразие факторов, влияющих на процесс теплообмена в соплах, и недостаточно полное экспериментальное исследование этого процесса затрудняют построение единой методики расчета. Имеется несколько методов расчетной оценки теплоотдачи в соплах, более или менее полно отражающих специфику процессов теплообмена в этих условиях. Наиболее простой метод расчета предложен Бартцем. Он основан на теории турбулентного пограничного слоя и не учитывает влияния отрицательного градиента давления на развитие пограничного слоя. В соответствии с этим методом местный коэффициент теплоотдачи определяется уравнением [c.389]

На рис. 1.20 приведен так-ке примерный график изменения температуры стенки 4а и местного температурного напора Atx. При экспериментальном исследовании процесса измеряют Atx и затем вычисляют мертное значение коэффициента теплоотдачи 0 = р= с/А4- [c.51]

Для рационального проектирования систем охлаждения газотурбинных лопаток необходимо знать распределение местных коэффициентов теплоотдачи по обводу профиля. К настоящему времени известно ограниченное число экспериментальных работ, посвященных данному вопросу. Одна из таких работ была выполнена в ЦКТИ Г. С. Амброком, Л. М. Зысиной и И. Г. Шапиро. В качестве объекта для исследования был выбран профиль рабочей лопатки газовой турбины ГТ-12-3 Ленинградского металлического завода [Л. 5-19]. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...