Постоянная локализации

Ввиду локализации дефектов и небольшой их протяженности требуется быстродействующая регистрирующая аппаратура, тогда как благодаря плавному изменению толщины допускается усреднение результатов, что повышает точность измерений. Постоянную времени прибора необходимо подбирать таким образом, чтобы за интервал измерения можно было зарегистрировать дефект, пересекающий пучок излучения. Например, при выявлении дефектов протяженностью около 2 см, перемещающихся со скоростью 15 м/с, постоянная времени должна быть 0,01—0,02 с. [c.374]

Локализация дефекта (контакта) способом измерения на постоянном токе основывается на применении закона Ома. Предполагается, что ввиду хорошего качества изоляционного покрытия трубопровода на измеряемом участке ток в трубопровод практически не натекает и что продольное сопротивление единицы длины трубопровода R известно. [c.121]

Для локализации можно применить постоянный или переменный ток. Метод с применением переменного тока имеет то преимущество, что результаты измерения Ub могут быть получены при помощи простых металлических электродов. При способе Пирсона [17] применяется генератор переменного тока звуковой частоты, описанный в разделе 3.6.1,2. Разность потенциалов снимается двумя операторами при помощи контактных колодок (башмаков) или шупов и регистрируется по показанию прибора или по звуковому сигналу. На рис. 3.30 показано соответствующее измерительное устройство и изображены кривые показания прибора на месте дефекта. Кривые 1 п 2 здесь соответствуют потенциалам U" и Us на рис. 3.29. [c.126]

В случае наноструктурных материалов исследования с помощью оптической микроскопии не позволили обнаружить локализацию деформации вплоть до очень поздних стадий циклической деформации. Более того, значение Ре остается постоянным с самого начала циклической деформации. Это означает, что обратные напряжения в этих материалах не изменяются при циклической деформации, что само по себе необычно для усталостного поведения материалов. Тем не менее, как видно из рис. 5.18а, некоторое циклическое упрочнение в наноструктурных материалах наблюдается, что свидетельствует об увеличении внутренних напряжений. [c.215]

При испытании с постоянной скоростью деформирования (относительного движения головок образца) локализация деформации, охватывающая область образца длиной порядка диаметра, приводит к повышению скорости деформирования в этой области, более значительному для длинных образцов. В коротких образцах (V p порядка единицы) область локализации составляет значительную часть всей длины рабочей части образца, и в связи с этим скорость деформации материала в объеме рабочей части является более равномерной. Это означает, что регистрируемая кривая (т(е) лучше характеризует поведение материала под нагрузкой при заданном параметре испытания, чем кривая, полученная при испытании длинных образцов (величины нижнего предела текучести и сопротивление за пределом прочности при испытании длинных образцов соответ- [c.88]

Специфическая особенность процессов высокоскоростного нагружения заключается в сложном характере нагружения и влиянии времени нагружения. При высокоскоростных испытаниях устранение эффектов продольной инерции в образце достигают только при испытании с постоянной скоростью деформирования — относительного движения торцов образца. При таком законе нагружения каждое сечение образца двигается с постоянной скоростью, линейно возрастающей от закрепленного конца образца к нагружаемому, до момента локализации деформации, например в шейке на рабочей части при растяжении. При скоростях деформации свыше 5Х X 10 с 1 обеспечение необходимой однородности деформирования образца чрезвычайно затруднено. Поэтому для изучения поведения материала используют анализ закономерностей неоднородного деформирования при распространении упругопластических волн в стержнях и плитах. Методы определения характеристик неоднородного высокоскоростного деформирования [c.107]

Таким образом, распределение интенсивности восстановленного голограммой изображения в общем случае оказывается про-модулированным интерференционной картиной, описываемой членом, заключенным в фигурные скобки выражения (164). Количество полос, их вид и плоскость локализации интерференционной картины определяются характером деформации объекта. Например, при строго поступательном перемещении поверхности объекта, когда разность фаз фо (г) — фо (г) постоянна, полосы плоскости объекта не возникают. Если же разные участки объекта деформируются по-разному, на нем появляются чередующиеся темные и светлые полосы, положение которых определяется хорошо известными интерференционными условиями [c.211]

Наряду с теорией длительного разрушения (накопления повреждений и трещинообразования) существует и другой способ оценки долговечности элемента материала, не имеющий прямого отношения ни к физическому разрушению, ни к потере устойчивости равномерного вязкопластического деформирования с локализацией деформаций в виде шейки или вздутости (см. п. 1.3). Долговечность при ползучести, протекающей при постоянном условном напряжении, рассматривается как время, за пределами которого этот деформационный процесс, описываемый определенным уравнением механических состояний, теоретически не может продолжаться. Критический момент можно определить различными способами, в зависимости от применяемого типа уравнения механических состояний. Традиционный и простейший подход состоит в следующем (ср. [71, 991). Допустим, что процесс ползучести при линейном напряженном состоянии в условиях постоянства растягивающей силы (или иначе — постоянства условного напряжения) описывается уравнением (2.52). Истинное напряжение изменяется при этом по закону [c.108]

С точки зрения законов многоэлектродных систем, имеются основания утверждать, что появление на некоторых участках поверхности труб анодных зон обеспечивает защиту от коррозии остальную часть их поверхности, которая автоматически превращается в этом случае в катодные зоны. Этим обеспечивается известная надежность локализации коррозии — постоянное функционирование макропар, катодом которых является огромная площадь поверхности труб с равномерно распределенными ржавчиной и окислами меди, а анодом — сравнительно небольшая по площади часть их поверхности, покрытая бугорчатыми скоплениями медного и железного шлама. Раковины образуются именно в силу разрушения таких участков. [c.253]

Круговые зубья с нулевым наклоном (колеса зерол ). Конические колеса с круговыми нулевыми зубьями — колеса зерол — нарезаются резцовыми головками и имеют угол наклона зубьев на середине ширины зубчатого колеса, равный нулю. Возможность производительно шлифовать такие зубья в случае выполнения их с твердыми поверхностями — существенное преимущество перед прямозубыми и косозубыми колесами. При переменной нагрузке значительным преимуществом колес с круговыми нулевыми зубьями перед прямозубыми является локализованный контакт зубьев, подобный контакту бочкообразных зубьев. Однако при постоянной нагрузке локализация контакта приводит к увеличению контактных напряжений. [c.423]

Равномерность попадания электронов на бомбардируемую поверхность или, наоборот, локализация воздействия их в возможно малой области достигается с помощью фокусирующего устройства. При эталонировании теплового потока равномерное распределение электронов по поверхности торца цилиндрической модели достигалось расфокусировкой пучка, т, е. расширением области облучения, вследствие чего краевой эффект (уменьшение плотности потока) выносился за пределы поверхности модели и плотность рабочего потока электронов оказывалась постоянной. [c.142]

Строгое доказательство [22] предположения об экспоненциальном росте амплитуды возбуждения с вероятностью единица для всех типичных моделей одномерного беспорядка опирается на одну общую теорему из теории марковских процессов [26]. В принципе постоянную локализации у (X) (или обратную ей вели-чину — радиус локализации) можно вычислить по формуле (8.93). Разумеется, матрицы переноса фигурирующие в подынтег- [c.371]

Следует подчеркнуть, однако, что ни аналитическая теория, ни опыт машинных расчетов не указывают на то, что между двумя рассмотренными выше режимами существует строгое разграничение. Создается впечатление, что при переходе переменной из полностью разрешенной зоны в псевдозапрещенную зону постоянная локализации у (A) изменяется довольно плавно. Принципиально это обстоятельство очень важно. В самом деле, есть основания думать ( 9.8), что в двумерных и трехмерных неупорядоченных системах энергетический спектр делится порогами подвижности на части, отвечающие локализованным и делокализо-ванным состояниям. Кинетические характеристики возбуждений, занимающих эти части спектра, в корне различны. Однако [c.373]

Тесная связь между плотностью состояний и радиусом локализации в неупорядоченной цепочке прекрасно иллюстрируется дисперсионным соотношением, выведенным впервые Гербертом и Джонсом [31] и обобщенным Таулессом [32]. Возьмем логарифм от функции Грина (А,), отвечающей гамильтониану сильной связи, как в уравнении (8.12), причем сохраним только матричные элементы V +1, связывающие ближайших соседей. Таким путем легко показать, что постоянная локализация (8.93) удовлетворяет соотношению [c.374]

В большинстве практических случаев протекание электрохимической коррозии обычно характеризуется локализацией анодного и катодного процессов на различных (более или менее постоянных) участках корродирующей поверхности металла, что приводит к неравномерному или местному характеру (см. с. 15) коррозионного разрушения. Эти отличающиеся по своим физическим и химическим свойствам участки корродирующей поверхности металла, на которых происходят анодный или катодный процессы, являются в зависимости от их размеров короткозамкну- [c.186]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

В сварочном производстве достаточно большой объем занимают ручная и полуавтоматическая сварка, требующие постоянного присутствия в зоне вьщеления аэрозолей и токсичных газов оператора. На 1 кг расходуемого электрода вьшеляется до 50 г пыли, что приводит к загазованности в 3-10 и более раз превышающую ПДК. Аналогичные проблемы возникают и при нанесении лако-красочных покрытий, хотя источник зафязнения при этом имеет другую природу. Борьба с газовьшелениями и аэрозолями ведется как путем локализации вредных выделений, так и с помощью приточно-вытяжной вентиляции. В некоторых случаях эффективны местные отсосы. Для этой цели разработан вихревой сварочный аппарат [40, 112, 116] на базе вихревого [c.270]

Еще более резкое изменение разрушающего напряжения наблюдается при испытании надрезанных образцов. У них в вершине надреза происходит локализация пластических деформаций, в результате чего потенциал активного растворения устанавливается при значительно более высоких скоростях деформирования. Доказательством того, что именно величина установившегося потенциала определяет влияние скорости деформации на разрушающую нагрузку, являются результаты испытаний на растяжение с различными скоростями с наложением внешней поляризации потенциалом, равным —0,55 В. Результаты испытаний, проведенных В.Ф. Щербининым, показали, что в этом случае независимо от скорости деформации разрушающая нагрузка остается постоянной, равной минимальной разрушающей нагрузке лри.и= [c.116]

Измерениям силы тока в стейке трубопровода можно локализовать контакты с другими трубопроводами или заземлителями с точностью до нескольких сотен метров. Контакты с другими трубопроводами или кабелями можно выявить и путем измерения потенциала на арматуре других трубопроводов, если включать и выключать защитный ток трубопровода, имеющего катодную защиту. Потенциал неконтактирующих трубопроводов при включении тока защиты может принимать более положительные значения если же другой трубопровод соединен с трубопроводом, имеющим катодную защиту, то на него тоже может натекать ток катодной защиты и тем самым снижать потенциал. Если соприкасающийся трубопровод таким способом не обнаруживается, нужно попытаться провести локализацию дефекта (измерение его координаты) при помощи постоянного или перемеииого тока. [c.121]

Методы измерения для локализации (определения координат) контактов с посторонними сооружениями описаны в разделе 3.6.1. Ввиду воз-молшых многочисленных помех и необходимости наложения повышенного переменного тока при измерениях в разветвленных сетях предпочтение отдается способу постоянного тока. Наличие участков без изменения потенциала или лишь с небольшим изменением потенциала при пробном наложении защитного тока является первым признаком существования посторонних контактов. [c.261]

Таким образом, согласно [385] температурные изменения доменной структуры практически не зависят от структурного состояния образца (наноструктурного или крупнокристаллического) и происходят одинаковым образом при тех же температурах. Это говорит о том, что изменения доменной структуры, по-видимому, в основном контролируются такими важными магнитными параметрами, как постоянная магнитокристаллической анизотропии и обменная энергия, а также геометрическими параметрами образца. Микроструктура материала, ее дисперсность, высокая плотность дефектов определяют только локализацию и подвижность стенок доменов. [c.229]

Зарубежные специалисты считают [45], что более 50 % коррозионных повреждений техники, эксплуатирующейся в природных условиях, связаны в той или иной степени с воздействием микроорганизмов. Стимулирование электрохимической коррозии происходит в результате появления концентрационных элементов на поверхности конструкций в результате накопления продуктов жизнедеятельности микроорганизмов, повышающих агрессивность среды. При этом происходят разрушение защитных пассивных пленок на металле и деполяризация катодного и (или) анодного процессов. Изменение ЭДС коррозионных элементов приводит к локализации процесса коррозии. Стимулированию локальной коррозии также способствует неравномерность распределения колоний микроорганизмов, образование сероводорода, сульфидов, ионов гидроксония, гидрат-ионов и т. п. в условиях, казалось бы, исключающих появление этих соединений. Постоянная изменчивость микроорганизмов, миграция катодных и анодных фаз, сочетания аэробных и анаэробных процессов приводят к появлению значительных коррозионных эффектов и создают предпосылки к возникновению отказов. Участие в процессе коррозии микроорганизмов снимает известные ограничения условий его протекания по [c.54]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [58]. Увеличение концентрации водного раствора HjSO монотонно снижает время до разрушения закаленной стали (см. рис. 58), хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии [c.170]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [64]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному pa -f трескиванню. [c.172]

Нео1бходимо также иметь в виду, что иногда при соблюдении внешних условий жесткого нагружения по схеме Коффина размах деформаций Ае не остается постоянным в течение всего испытания вследствие локализации зоны пластического деформирования и изменения циклических свойств материала. Это означает, что испытание проводят на нестационарном режиме нагружения (по размаху деформаций). В этом случае необходимо в уравнении (5.35) учитывать непостоянство Ле, что можно сделать, например, в виде [c.124]

При испытаниях с постоянной скоростью нагружения а= = onst скорость деформации за верхним пределом текучести должна возрастать в области локализации до уровня, обеспечивающего заданную скорость роста нагрузки во времени. Возрастание нагрузки с ростом деформации (0) исключает возможность локализации деформации, как при испытаниях с постоянной скоростью деформирования. Методы поддержания [c.89]

Эксплуатационный опыт показывает, что показатели норм ПТЭ не всегда выдерживаются вследствие тех или иных причин. Однако даже при постоянном поддерлса-нии нормируемых показателей принятый в ПТЭ водный режим не является оптимальным, особенно для газомазутных парогенераторов. Для этих парогенераторов наблюдается значительная локализация железоокисных отложений в нижней радиационной части, т. е. в зоне наивысших тепловых нагрузок, что требует проведения химических очисток через каждые 4000—5000 ч эксплуатации. [c.126]

Гетеролазеры и гетерофотоприём-н и к и, используемые в сочетании с плёночными полупроводниковыми Болиоводами, могут выполняться на основе единой Г. и на общей полупроводниковой подложке объединяться (интегрироваться) в оптич. схему (методами планарной технологии). Для управления условиями генерации и распространения света часто используются сложные Г., активный слой к-рых состоит из неск. слоев постоянного или плавно изменяющегося состава с соответствующим изменением Sg. Помимо локализации света в пределах одного или неск, слоёв в плоскости ГП, при создании интегрально-оптнч. схем возникает необходимость дополнит, локализации световых потоков в плоскости волноводных слоёв (в плоскости ГП). Такие волноводы наз. полосковыми и создаются изменением либо состава и свойств полупроводника в плоскости ВОЛ1ГОВОДНОГО слоя, либо толщины слоёв, Встраивание гетеролазера в волноводную схему осуществляется с помощью оптического резонатора, образуемого периодич, модуляцией толщины волноводного слоя. При определ. выборе периода модуляции благодаря дифракции в волноводе возникает волна, бегущая в обратном направлении. В результате формируется распределённое отражение света (см. Интегральная оптика). [c.449]

Таким образом, диссипативные структуры — это высокоупорядоченные самоорганизующиеся образования в системах, далеких от равновесия, обладающие определенной формой и характерными пространственно-временными размерами, они устойчивы относительно малых возмущений. Важнейшие характеристики диссипативных структур — время жизни, область локализации и фрактальная размерность. Диссипативные структуры отличаются от равновесных тем, что для своего существования они требуют постоянного притока энергии извне, так как по определению, их самоорганизация связана с обменом энергией и веществом с окружающей средой. [c.23]

Известно, что поверхность металла химически и структурно неоднородна [10]. Это, в свою очередь, может приводить к частичной локализации как- катодной, так и анодной реакций на тех участках, где их протекание облегчено. Часто коррозия металла, протекающая по электрохимическому механизму, сопровождается химическим растворением металла. В связи с этим интересно остановиться на обнаруженной в последние годы аномалии в корро-зионнрм поведении хрома, железа, марганца и их сплавов в кислых средах цри достаточно отрицательных потенциалах, лежащих, как правило, в области катодной поляризации [9]. Оказалось, что характерное в этом случае для анодных процессов уменьшение скорости растворения по мере уменьшения значения электродного потенциала наблюдается только до определенного значения потенциала, после чего скорость приобретает постоянное значение, зависящее, однако, от температуры и pH раствора. После дополнительно проведенного исследования было допущено предположение о возможности растворения металла по химическому механизму [11]. [c.143]

Для исследования устойчивости равновесия исходного состояния можно использовать уравнения, полученные в гл. IV. Наиболее прбстой вариант этих уравнений, соответствующий локальной потере устойчивости, имеет вид (2.26) ГЛ. IV. От уравнений круговой цилиндрической обрлочкй они отличаются добавочными слагаемыми, содержащими кривизну к. Решения задач локальной устойчивости оболочек вращения принципиально не отличаются от решений подобны задач для круговой цилиндрической оболочки, поскольку в зоне потери устойчивости кривизны считаются постоянными. Такой упрощенный подход к исследованию устойчивости оболочек вращения возможен во многих практически важных случаях, поскольку исходное напряженное состояние оболочек вращения из-за переменности кривизны, как правило, неоднородное даже при однородных нагрузках. Эта неоднородность и приводит к локализации формы потери устойчивости. [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...