Оболочки Давления равномерные нормальны

РАСЧЕТ НЕКРУГОВЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК НА РАВНОМЕРНОЕ НОРМАЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ [c.148]

Исследуем изгиб и устойчивость при ползучести оболочек, выполненных из нейлона типа 6/6 и находящихся под действием равномерного внешнего давления при нормальной температуре. Выбор материала обусловлен наличием в работе [82] результатов теоретических и экспериментальных исследований ползучести нейлоновых шарнирно-опертых сферических оболочек, а также кривых ползучести. Модуль упругости материала Е = = 0,035-10 МПа, коэффициент Пуассона =0,3. [c.55]

Г р и г о л ю к Э. И. Об устойчивости замкнутой двухслойной конической оболочки под действием равномерного нормального давления. — Инженерный сборник, т. XIX, 1954. [c.347]

Сферическая панель. Равномерное нормальное давление, Кромки шарнирно оперты на упругое кольцо [З], Материалы оболочки и кольца одинаковы [c.178]

Сферический купол. Равномерное нормальное давление. Кромки шарнирно оперты на упругое кольцо. Материал оболочки и кольца один и тот же [c.418]

Случай внешнего давления. Замкнутая круговая оболочка несет равномерно распределенную нормально приложенную нагрузку [c.133]

Реализация деформаций вида (2,16)- (2.18) не требует приложения к оболочке поверхностных нагрузок (можно, но не обязательно прикладывать равномерное нормальное давление), а достигается только за счет сил, распределенных по конту ру обд--ло йи Эти виды деформации можно использовать для экспериментального построения определяющих соотношений оболочек. [c.139]

Следовательно, замкнутая тонкостенная сфера, нагруженная равномерным внутренним давлением, находится в состоянии растяжения, одинакового во всех сечениях (при внешнем давлении усилия изменили бы знак и вместо равномерного растяжения получилось бы равномерное сжатие). Отсюда видно, что замкнутая сфера является идеальной формой для оболочек, работающих на равномерное нормальное давление (в смысле равномерности работы материала). Однако резервуары такой формы применяются относительно редко, что объясняется главным образом сложностью изготовления замкнутой сферической оболочки (так как ни одна часть сферы не развертывается на плоскость, замкнутую оболочку приходится составлять из многочисленных кусков, каждый из которых должен быть предварительно надлежащим образом изогнут). [c.106]

Рассмотрим, исходя из безмоментной теории, замкнутую цилиндрическую оболочку произвольного поперечного сечения, нагруженную равномерным нормальным давлением р. Границы оболочки пусть определяются двумя поперечными сечениями, перпендикулярными к ее оси. [c.148]

Этот полученный выше для частного вида нагрузки и частного вида оболочки результат имеет общее значение дЛя теории цилиндрических оболочек. Именно возможность применения к ним безмоментной теории, как правило, зависит от длины оболочки. Коль скоро цилиндрическая оболочка достаточно длинна — никакая формулировка граничных условий на ее торцах не оказывает влияния на изгибное напряженное состояние, устанавливающееся в средней части оболочки (если только форма поперечного сечения цилиндра не подобрана специально под заданный тип нагрузки так, чтобы изгиб оболочки в поперечном направлении был исключен вне зависимости от того, как велика ее длина в частности, для равномерного нормального давления такой специальной формой поперечного сечения является круг). [c.152]

Пусть оболочка в форме купола (или замкнутая оболочка) находится под действием равномерного нормального давления q. Тогда по формулам (3.8) получаем [c.84]

Рассмотрим зону сжатия мягкой оболочки, считая поверхностной нагрузкой равномерное нормальное давление q. Из соотношений (14.11) видно, что для положительности нормальных усилий необходима и достаточна положительность главных усилий. Из сказанного в параграфе 14.3 следует, что в зонах сжатия [c.207]

В качестве примера рассмотрим случай сферической оболочки, подвергающейся действию равномерного нормального давления р (рис. 268). Мембранные напряжения в этом случае будут [c.599]

Вычисления максимальных сжимающих и максимальных растягивающих напряжений для оболочек с различными соотношениями размеров, находящихся под действием равномерного нормального давления р, обнаружили ), что величина этих напряжений зависит главным образом от величины [c.599]

Формулами (327) и (328) можно непосредственно пользоваться при решении разного рода частных задач. Рассмотрим, например, случай сферической оболочки, защемленной по краям, подвергающейся действию равномерного нормального давления р (рис. 272, а). Решая сначала соответствующую мембранную задачу (рис. 272, Ь), найдем, что равномерное сжимающее усилие в оболочке будет равно [c.607]

При определении главных напряжений в трубе, подверженной действию осесимметричного внутреннего давления, обычно пользуются формулой Ляме, пригодной для вычисления напряжений в оболочках любой толщины. При выводе этой формулы принимались следующие допущения 1) материал трубы однороден и изотропен 2) труба имеет цилиндрическую форму 3) давление нормально к поверхности трубы и равномерно распределено по поверхности 4) труба после деформации сохраняет цилиндрическую форму и любое ее сечение остается плоским после деформации. [c.38]

В качестве примера учета начального прогиба рассмотрим устойчивость цилиндрической оболочки конечной длины I при действии осесимметричного равномерно распределенного импульсного давления p t) [39]. Принято считать, что срединная поверхность оболочки имеет начальные неправильности, совпадающие по форме с прогибами при потере устойчивости. Изучим лишь такие процессы, в которых амплитуда изгибных прогибов не превосходит толщины оболочки. В этом случае в рамках теории пологих оболочек поведение оболочки будет описываться системой уравнений смешанного типа относительно функции напряжений Ф и нормального прогиба W. [c.512]

Квадратная в плане пологая сферическая оболочка с шарнирно закрепленными краями с размером стороны 2а находится под действием равномерно распределенного нормального давления интенсивности р, направленного к центру кривизны оболочки. [c.89]

Шестиугольная в плане пологая сферическая оболочка, три кромки которой жестко закреплены, а три другие - шарнирно закреплены (рис.3.18), находится под действием равномерно распределенного нормального давления, направленного к центру кривизны. На рис.3.18 приведены зависимости нагрузка-прогиб в центре для пологих сферических оболочек с кривизной к = О, 1 4 8 И V = 0,3. [c.91]

Также проведено численное исследование зависимости Л (а) для задачи изгиба квадратной в плане пологой сферической оболочки (рис.3.26) с параметрами А, = 16, 2 = 16, v = о.з, находящейся под действием равномерно распределенного нормального давления интенсивности р. [c.96]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

Емкость из двух оболочек 1, 2 и распорного кольца находится под действием равномерного давления (рис. 20, а). Рассмотрим каждый элемент емкостей отдельно, условно разрезав их по местам соединений. Оболочки 1 и 2 находятся под действием нормального давления, которое уравновешивается безмоментными меридиональными усилиями S, направленными по касательной к срединной поверхности оболочки (см. рис. 20, б). Эти же силы приложены к распорному кольцу, на котором они взаимно уравновешивают [c.233]

Оболочка подвержена воздействию гидростатического равномерно распределенного внутреннего нормального давления интенсивностью q. Вследствие симметрии поверхности S и поля давления q она деформируется симметрично относительно экваториальной плоскости хоу. [c.164]

Рассмотрим расчет тонкостенных сосудов двух форм — сферических и цилиндрических, имеющих наибольшее применение в технике. Будем их рассчитывать на действие равномерно распределенного внутреннего (или внешнего) давления р, направленного во всех точках оболочки сосуда нормально к его поверхности. По такому закону действует давление сжатого газа или жидкости. [c.72]

К сферической оболочке мгновенно прикладывается равномерное давление/ , нормальное к срединной поверхности оболочки и действующее в течение интервала [c.305]

Однако для очень длинных оболочек никакое закрепление краев не может существенно повлиять на напряженно-деформированное состояние вдали от краев. Так, например, в очень длинной цилиндрической оболочке некругового поперечного сечения, нагруженной равномерным давлением газа, вдали от краев устанавливается сильно изгибное напряженно-деформированное состояние, идентичное имеющему место в кольце того же сечения при постоянной по величине нагрузке, нормальной к оси кольца (в плоскости оси). [c.649]

Функция Р (0), входящая в правую часть уравнения (10.127), зависит от нагрузки. На оболочку могут действовать нагрузки еле- дующих видов осевая, сила Р, Н, радиальная сила ц, Н/см, равномерно распределенный момент т, Н.см/см (рис. 10.20, а) нормальное давление р, Н/см последнее может иметь постоянную [c.447]

В пределах допущений теории трехслойных пологих оболочек с легким заполнителем дается точное решение для удлиненных шарнирно опертой и защемленной трехслойных пологих цилиндрических панелей под действием нормального равномерного внешнего давления, приложенного со стороны выпуклости. Исследуется возможность потери устойчивости этих оболочек при больших прогибах для случая симметричной и несимметричной форм изогнутой поверхности. Даны графики и таблицы значений верхней и нижней критических нагрузок в зависимости от параметров кривизны, жесткости заполнителя на сдвиг и геометрических размеров оболочек. [c.280]

Таким образом, среди всех оболочек, нагруженных равномерным нормальным давлением и краевыми силами, ограничивающих заданный объем, равнонапряженная оболочка имеет минимальную площадь поверхности. Согласно принципу взаимности вариационного исчисления такие оболочки при заданной площади поверхности ограничивают наибольший объем, т.е. обладают изоэпифанными свойствами. [c.231]

Пример. Рассчитать круговую торообразную оболочку, нагруженную равномерным давлением р. Известно, что поле перемещений, определенное по линейной безмомент-ной теории оболочек, характеризуется разрывом в зонах, близких к линиям нулевых кривизн. Применение моментной теории позволяет избежать этого. Однако общее аналитическое решение задачи получить трудно. При проведении численного расчета принято, что характерному параметру J o соответствует радиус сечения тора. Размер г = а + Rq sin а. Безразмерный радиус р = а / Rq + sin а. Касательная составляющая нагрузки рмна нулю, а нормальная Рг Р- В связи с тем, что X = S / Rq = OL, переменная в уравнении [c.171]

Исходя из формул (2.8), (2.5), нетрудно видеть, что для деформаций вида (2.16) — (2.18) коэффициенты квадратичных форм Gap, Вар деформированной оболочки, отнесенной к лагран-жевым координатам, будзгг постоянными, а все сймвол.ы Кри- тоффеля равны нулю.- Поэтому для однородных изотропных оболочек уравнения равновесия на этих видах деформации будут тождественно удовлетворяться в случае, когда внешняя поверхностная нагрузка сводится- равномерному нормальному давлению (которое, в частности, может равняться нулю) [c.139]

Приведем характерные примеры. По схеме рис. 2.1а теряет устойчивость круговая цилиндрическая оболочка при равномерном внешнем давлении, по схеме рис. 2.16 — круговая цилиндрическая оболочка при осевом сжатии, по рис. 2.1в про-щелкивает выпуклая пологая оболочка под действием нормальной нагрузки. [c.40]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

Рассматривая тонкую оболочку, подвергнутую равномерному натяжению S и нормальному давлению р, из условий равновесия Наиье исходит уравнение [c.99]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба. [c.478]

Пример. Требуется рассчитать толщину стенки сосуда в вйгде тонкостенной цилиндрической оболочки с закрытыми торцами, который по условиям эксплуатации нагружен в течение суток равномерным внутренним давлением / при нормальной температуре. [c.168]

Единственным, что действительно известно, является-то, что для тонких оболочек напряжения Ог будут малы по сравнению с напряжениями с и Оц. Рассмотрим, например, влияние величины отношения толщины к радиусу оболочки на связь между этими напряжениями. Простейшей проверкой этому является элементарная котельная теория, т. е. случай тонкостенного цилиндра радиуса R, нагруженного равномерно распределенным внутренним давлением р в этом случае среднее окружное напряжение равно. Ш/Юр, тогда как величина поперечного нормального напряжения изменяется от нуля до р. Влияние величины отношения толщины цилиндра к длине полуволны распределенной нагрузки может быть оценено на примере свободно опертой балки длиной I с равномерно распределенной нагрузкой р, в этом случае величина максимально изгибающих напряжений превышает IfhYp, тогда как величина поперечного нормального напряжения также изменяется от нуля JSfl р. [c.427]

Корнишин М.С., Муштари Х.М, Устойчивость бесконечно длинной пологой цилиндрической панели под действием нормального равномерного давления // Изв. Казанского филиала АН СССР. Сер. физ.-мат. и техн. наук. Вып. 7 Некоторые задачи нелинейной теории устойчивости оболочек. — Казань, 1955. — С. 36—50. [c.280]

Рис. 2.13. Эпюры нормальных перемещений по толщине цилиндрической оболочки, нагруженной раепределенным по кольцу равномерным давлением.

Задача 11.18. Изотропная цилиндрическая оболочка радиуса г и толщины б, находящаяся под действием внутреннего равномерного давления р, соединена с жестким днищш. Определить краевые силы Се и моменты М,, а также максимальное нормальное осевое (меридиальное) напряжение в месте стыка о )лочки с днищем (лг = 0). Длина оболочки значительно больше радиуса л [c.258]

Рис. 3.33. Поверхности выпучивания при потере устойчивости пла-стинки а — при действии касательных напряжений от изгиба б — при действии нормальных напряжений от изгиба в — при действии местного давления г — то же. при наличии продольного ребра д — при равномерном сжатии е — при осевом сжатии цилиндрической оболочки

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...