Нагрузки — Зависимость прогибов

На рис. 3.7, а показана балка, имеющая на концах шарнирно неподвижные опоры. При ее искривлении длина оси увеличивается и балка работает как на изгиб, так и на растяжение, а в горизонтальных связях возникают растягивающие силы Н. Получим зависимость между нагрузкой q и прогибами v такой системы. [c.59]

Как видно, зависимость прогиба и напряжения от величины нагрузки здесь существенно нелинейна изменение нагрузки в 2,5 раза вызывает увеличение напряжения а почти в 5 раз, а прогиба — и 8 раз. [c.263]

Рассмотрим диаграммы зависимости между нагрузкой Р и прогибом / в задачах устойчивости для стержня (рис. 97, а), пластинки (рис. 97,6) и оболочки (рис. 98). Во всех случаях рассматриваемые прогибы малы по сравнению с габаритными размерами элемента конструкции, но могут быть сравнимыми с высотой сечения стержня или толщиной пластинки или оболочки. На всех трех диаграммах участок ОА относится к исходным равновесным состояниям, являющимся безмоментными, а участки АС и АО — к изогнутым, моментным равновесным состояниям. [c.253]

Рис. 5.15. Зависимость прогиба от нагрузки при поперечном изгибе до разрушения материалов, образованных системой трех нитей

Полученный результат можно представить в других координатах. Вместо зависимости нагрузка — амплитуда поперечного прогиба можно построить, например, зависимость нагрузка — сближение торцов стержня Я.. Сближение торцов X складывается из укорочения стержня под действием сжимающей нагрузки и дополнительного сближения торцов, вызванного изгибом стержня. [c.123]

Графики зависимости прогиба от нагрузки для пластины со скользящей (кривая /) и жесткой (кривая 2) заделками показаны на рис. 2.35. Из этих кривых следует, что относительная ошибка линейной теории зависит от способа закрепления контура пластины. Эта ошибка не превышает 5% в случае скользящей заделки при < 0,6, а в случае глухой заделки при [c.122]

При этом угол связан с прогибом w, а поперечная сила — с интенсивностью нагрузки q зависимостями [c.447]

Гистерезис выражается в неоднозначности деформации сильфона при нарастании и уменьшении нагрузки. Если замерить и графически построить зависимость прогиба сильфона от одной и той же нагрузки при прямом и обратном ходе (нагрузка — разгрузка), то полученные характеристики не совпадут (фиг. 49). [c.34]

Основной технической характеристикой пружин и рессор является зависимость прогиба рессоры или пружины от нагрузки в килограммах. [c.510]

Чтобы развить методику подбора оптимальных параметров нелинейного демпфера, необходимо сначала теоретически получить зависимость прогиба ротора и нагрузки на его опоры от оборотов. Оптимальными параметрами называем такие параметры, при которых прогибы ротора и нагрузка на опоры не превосходят допустимых величин при любых оборотах машин. [c.73]

В линейных системах, как хорошо известно, постоянная нагрузка, в том числе и вес ротора, не изменяет зависимость прогибов от чисел оборотов к прогибам ротора лишь добавляется постоянное смещение в направлении действия постоянной нагрузки. [c.149]

Эту величину определяют в зависимости от заданной (в соответствии с конструкцией подвески) стрелки рессоры под полной нагрузкой Н, статического прогиба рессоры под этой нагрузкой / и остаточного прогиба осадки определённого, как указано выше [c.737]

Кривая, выражающая зависимость прогиба упругою элемента от нагрузки, называется характеристикой (фиг. 8). [c.210]

Наибольшие прогибы балки, отнесенные к величине пролета, а также наибольшие углы поворота балки характеризуют ее жесткость под заданной нагрузкой. В зависимости от условий работы деталей производят проверку их на жесткость сопоставлением возникающих перемещений с их допускаемыми значениями. [c.86]

Рис. 8. Графики зависимости прогибов зубцов от нагрузки

Из рассмотрения полученных формул видно, что прогибы и напряжения связаны с нагрузками нелинейной зависимостью при возрастании всех нагрузок, например в п раз, напряжения возрастут больше, чем в п раз, вследствие увеличения коэ ициента С . Это значит, что условие прочности перестает быть справедливым. [c.483]

В настоящей работе изучение нелинейного деформирования пластин и пологих оболочек проводится с помощью зависимостей прогиб - нагрузка . За ведущий параметр принимались поперечная нагрузка р или прогиб w в заданной точке / (x .j ) срединной поверхности оболочки. [c.78]

Несущая способность определяется на основе анализа н. д. с. часто с применением понятия расходимости итерационных процессов, лежащих в основе упруго-пластических расчетов. Один из подходов предполагает применение шагового метода с построением зависимости прогиб — нагрузка [74]. [c.223]

В качестве примера построения зависимости прогиб — нагрузка рассмотрим неупругое поведение кольца под действием двух радиальных сил [18]. Решение системы уравнений равновесия кольца при процедуре метода переменных параметров упругости осуществлялось методом конечных разностей для [c.226]

Рис. 109. Зависимость нагрузки от стрелы прогиба гладкого цилиндрического образца с > = 11 мм, 2L = = 100 мм (сталь 40Х, закалка, отпуск при 200° С).

Сплошной прямой на рис. 3. 8 показана теоретическая зависимость прогиба от нагрузки. Представляет интерес определение силы, при которой максимальные касательные напряжения достигают предела прочности материала при срезе по слоям. Для определения Тср было испытано 6 образцов с двусторонним надрезом. Средняя величина составляет 1,64 кгс/мм , среднее [c.103]

В 467 мы заметили, что в действительности стержень никогда не бывает абсолютно прямым. В 469 было показано, что, согласно приближенной теории, зависимость прогиба в середине от нагрузки может быть представлена равнобочной гиперболой. Ветвь гиперболы уходит в бесконечность, когда нагрузка приближается к первой критической силе. В 471 мы подчеркнули, что этот вывод без оговорок не может быть принят. Там же мы построили кривую (рис. 114), заменяющую горизонтальную линию (асимптоту гиперболы), получающуюся по приближенной теории. Эта кривая начинается от ординаты асимптоты и вначале имеет пологую форму. Отсюда следует, что хотя приближенная теория в конце концов и дает выводы весьма далекие от истины, но ее можно принять как приближенное описание имеющихся в действительности явлений, когда прогиб в середине еще достаточно мал. На этом основании мы вправе ожидать, что кривая зависимости между прогибом и осевой силой сжатия для первоначально почти прямого стержня будет сначала близка к равнобочной гиперболе, а затем она будет вести себя как кривая рисунка 114 (см. кривую АВ на рис. 116). [c.575]

На рис. 5.62 а, б показаны прогибы в центре стержня и продольные перемещения на правом краю несущих слоев в зависимости от времени. Номера кривых без штрихов соответствуют перемещениям второго слоя к — 2), со штрихами — первого слоя к = 1) при различных по форме нагрузках 1 — выпуклая параболическая с амплитудой Qq = 1,Бдо, —прямоугольная при до = 5,5 МПа, 3 — параболическая qq. Сравнение перемещений по кривым 2 и 3, вычисленных при одинаковой максимальной интенсивности qq, показывает, что прямоугольная динамическая нагрузка вызывает больший прогиб. [c.281]

На рис. 7.25 показана зависимость прогиба в центре пластины от радиуса пятна резонансной нагрузки с амплитудой интенсивности qo = lO Па. Кривые рассчитаны в моменты tk = = тг/ujk и соответствуют различным значениям резонансных частот 1 = ojq-) 2 — [c.386]

На рис. 7.41 а показана зависимость прогиба в центре пластины от расположения кольца нагрузки. Максимум 1 достигается при значении внутреннего радиуса кольца а = 0,35 и соответствует синусоидальной нагрузке с амплитудой Qq — прогиб 2 соответствует прямоугольной нагрузке с интенсивностью <70 = 10 Па. [c.402]

На рис. 12.45 б даны зависимости прогиба в центре балки от поперечной нагрузки при постоянных значениях продольной силы S = S ж S = S2 S2 > S ). Пунктиром показан график для случая поперечного изгиба ( = 0). Видно, что с увеличением продольной нагрузки возрастает податливость (падает жесткость) балки на поперечную нагрузку. [c.412]

Гибкие оболочки как упругие элементы мащин и приборов выполняются в виде плоских или гофрированных мембран, сильфонов и трубчатых пружин. Кривая, выражающая зависимость прогиба упругого элемента от нагрузки, называется ха-. рактеристикой (фиг. 8). [c.210]

Пользование этим уравнением оказывается затруднительным, так как прогиб, определяемый им, выражается через эллиптические интегралы, причем зависимость прогиба от нагрузки оказывается нелинейной. Однако если прогиб балки невелик, то и угол поворота сечения также невелик, т. е. величину В — т можно считать малой, имеющей тот же порядок малости, что и прогиб ш. Поэтому величиной и> в уравнении (5.61) можно пренебречь по сравнению с единицей, и уравнение оси изогнутой балки примет вид [c.193]

Из рассмотрения полученных результатов видно, что прогиб внецентренно сжатого стержнЯ связан с нагрузкой нелинейной зависимостью и с возрастанием дроби Р/Рд быстро возрастает. Та же зависимость имеет место и в отношении наибольших сжимающих напряжений. Вследствие нелинейной зависимости напряжений от сжимающих сил расчет по допускаемым напряжениям не может обеспечить требуемого запаса прочности, так как при возрастании нагрузки в кх раз напряжение возрастает значительно больше, чем в к раз. Поэтому расчет необходимо вести по допускаемым нагрузкам. При допускаемой нагрузке Р предельная должна иметь величину кхР так что предельная [c.381]

Предполагалось, что при рабочих нагрузках в лопасти будут иметь место значительные прогибы на свободном контуре и что изменение первоначальной формы срединной поверхности лопасти будет оказывать влияние на распределение напряжений. В связи с этим было важно выявить характер зависимости прогибов и напряжений от нагрузки. Для этого лопасть нагружалась ступенями и в ряде точек лопасти, показанных на фиг. VI. 3, измерялись прогибы и деформации на каждой ступени нагрузки. Буквами Р и Т при номерах тензодатчиков обозначены датчики, расположенные соответственно, на рабочей или тыльной сторонах лопасти. Зависимость прогибов от нагрузок для восьми точек, расположенных в тонкой части лопасти между внешней и выходной кромками лопасти, показана в табл. VI. 1. [c.441]

Рассматриваемые углерод-углерод-ные материалы при нагружении на растяжение в направлении армирования, так же- как и материалы с полимерной матрицей аналогичной структуры, имеют линейную зависимость о (в) до разрушения (рис. 6.12). Кривые деформирования зтих материалов при сжатии имеют отчетливо выраженный перелом, свидегельстБу-ющий о качественных изменениях в механизме передачи усилий. Напряжения,, при которых наблюдается перелом Б зависимости о (е), составляют 0,55—0,60 от предела прочности. Отличной но отношению к материалам с полимерной матрицей является зависимость прогиба от нагрузки при поперечном изгибе углерод-углеродных материалов (рис. 6.13). Кривые tFmax (i ) имеют несколько переломов, причем даже при малых отношениях l h образца характер этих кривых не изменяется. [c.186]

Аналогичное явление имело место при испытании на изгиб. Для материалов, изготовленных на основе матрицы ЛСБ, разрушение образцов происходило в растянутой зоне. Следов разрушения в сжатой зоне, как правило, ис наблюдалось. Углерод-углеродные материалы на основе пека имели совершенно иной характер разрушения, который обусловлен технологическим режимом их изготовления. Для одних материалов имело место хрупкое разрушение, для других — пластическое. Материалы с углеродной матрицей не обнарул ивают хрупкого разрушения вследствие постепенного расслоения волокон и микрорастрс-скивания матрицы [123]. Им свойственно псевдоупругопластическое поведение, что особенно наглядно проявляется в зависимости прогиб—нагрузка при трехточечном изгибе, т. е. характер разрушения углерод-угле-родных материалов на сжатие и изгиб может изменяться за счет изменения исходной матрицы и технологического режима их изготовления. [c.200]

КОВ, вискернзованных нитевидными кристаллами из аэрозоля. Линейность кривых а (е) типична и для других материалов на основе вискернзованных волокон. Зависимость прогиба от нагрузки при изгибе рассматриваемых композитов также линейна до разрушения (рис. 7.6). [c.208]

Рис. 7.6. Зависимость прогиба от нагрузки при испытании на поперечный изгиб материалов на основе волокон, внекернзо-ванных нитевидными кристаллами ТЮе из газовой фазы

Целью статического испытания рессоры является либо опрёделение её прогиба при заданной нагрузке (рабочей), либо снятие кривой зависимости прогиба от нагрузки (характеристики рессоры). Как видно из фиг. 89, характеристика рессоры представляет собой замкнутую петлю, верхняя ветвь которой даёт зависимость между нагрузкой и прогибом рессоры при её нагружении, а нижняя — при её разгрузке. Разница между ветвями характеристики рессоры, соответствующими её нагружению и разгрузке, обусловливается силами трения. [c.726]

Число слоев в конечных элементах принималось равным 24, Использовались элементы LAMSHP. На рис. 3.3,а показан график зависимости прогиба в центральной точке пластинки от нагрузки, а на рис. 3.3,6 проиллюстрирован процесс развития пластических деформаций по мере роста нагрузки. Результаты, полученные МКЭ с применением разработанных автором многослойных конечных элементов, хорошо согласуются с аналитическим решением [25]. [c.94]

Рассчитывалась также цилиндрическая панель при действии центрально приложенной сосредоточенной силы. С учетом симметрии рассматривалась четвертая часть панели при сетке узлов 5x5 (рис.3.5). Использовались элементы LAMSHP. Результаты расчета представлены на рис. 3.5 в виде зависимости прогиба центральной точки от нагрузки. Полученные результаты соответствуют данным работы [66]. И в этом случае применение энергетической коррекции снижало число итераций на каждом шаге с 5-6 до 2-3. Итерационный процесс начинал расходиться при р=0,50 кН в случае решения с коррекцией (критическая нагрузка составляет согласно данным работы [66] 0,59 кН). [c.98]

Пример 2. Рассмотрим диаграмму зависимости между параметром нагрузки Р, характерным прогибом /и начальным значением прогиба - возмущением е= о (рис. 7.9.2, а). В зависимости от знака е реализуются два разных семейства функций /=/(Р). Диаграмму можно истолковать как график фулпоши прогиба неупругого стержня несимметричного поперечного. сечен ля , сжатого силой Р. При этом Р 1 и Р 2 - критические [c.527]

На рис. 1.4 показаны границы областей устойчивости, построенные для импульсов различной формы. Типы импульсной нагрузки даны на рис. 1.5. Номера кривых соответствуют нумерации границ на рис. 1.4. На основе результатов моделирования построим зависимости прогиба панели от интенсивности нагрузки при 4 = = onst (рис. 1.6), а также зависимости максимального прощелкивания оболочки от приведенного времени для импульсов различной формы (рис. 1.7). Анализируя эти графики, можно [c.13]

Экспериментальной проверке подвергали также установленную в гл. III аналитическую зависимость (III.90) величины внешнего нагружения Р от безразмерного параметра е при постоянной величине стрелы прогиба h. Для этого необходимо было в процессе испытания на изгиб образцов с треш инами записывать диаграмму нагрузка Р — стрела прогиба h. G этой целью испытательная машина УМ-5А была оборудована (рис. 108) тензорезисторным датчиком нагрузки 1, датчиком перемеш ения 2 и двухкоординатным самописцем ПДС-021М (5). Датчик нагрузки представлял собой кольцевой упругий элемент с наклеенными по мостовой схеме проволочными преобразователями. Питание моста осуш ествлялось от блока питания 4 напряжением 6 s, а разбаланс моста подавался на вход самописца (ось у). [c.203]

Если нагрузка представляет собой движущуюся гармоническую силу (т.е. М = К = Щ, то условие резонанса выполняется при движении нагрузки со скоростью V= и совпадает с условием излучения. Зависимость прогибов струны прих = Vt от QnV показана на рис. 2.13 (где Aq=Qq/2p Y). Значение следует понимать как критическое, при котором прогибы струны неограничены. При 0 = 0 оно совпадает с ранее определяемой критической скоростью движения нагрузки, равной наименьшей фазовой скорости распространения волн. При неподвижной внешней силе (V=0) резонанс наступает при совпадении частоты вьшуждающей силы с наинизшей частотой у. [c.80]

Как известно, деформация ползучести однонаправленной ленты при растяжении в направлении армирования является достаточно малой, поэтому в первом соотношении (1.73) можно принять /(i = 0. Ввиду того что Е2<Е из равенства (1.74) можно заключить, что деформации оптимальной оболочки определяются в основной армируюш,ими нитями, которые можно считать упругими. На рис. 1. 23 предстаЕ(лена экспериментальная зависимость прогиба вр по времени t для баллона давления, близкого к оптимальному. Нагружение осуществляется в три этапа. Расчетное предельное давление для оболочки составляет 150 кгс/см . Из графика следует, что в начальный период времени имеет место релаксация напряжений в связующем, нагрузка передается на нити, после чего процесс ползучести практически прекращается (повышение давления через 120 ч производилось после предварительной разгрузки оболочки). [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...