Нагружение близкое к простому

Вместе с тем в реальных условиях работы элементов конструкции могут существовать более сложные условия изотермического и неизотермического малоциклового нагружения. Существенный интерес представляет экспериментальное исследование закономерностей деформирования при типах малоциклового нагружения, отличающихся от рассмотренных ранее режимов нагружения, близких к простому. Практический интерес представляют, например, малоцикловые испытания при наличии компоненты нагружения, неизменной во время циклических испытаний, либо проведение малоцикловых нагружений при переменных температурах. При этом важным представляется экспериментальное обоснование применимости деформационной теории пластичности с оценкой точности расчетов при ее использовании для указанных типов сложных малоцикловых режимов нагружений. [c.106]

Важным с научной и прикладной точек зрения является распространение деформационной теории на режимы циклического упругопластического нагружения. В работе [139] обоснована возможность использования теории малых упругопластических деформаций для повторного нагружения за пределами упругости, когда осуществляется нагружение, близкое к простому, в условиях периодической смены направления нагружения на противоположное. Существенным при этом оказывается наличие единой диаграммы, предполагающей конечную связь между соответствующими компонентами напряжений и деформаций как для исходного, так и циклического деформирования. Экспериментально показано, что при различных видах однопараметрических пропорциональных нагружений, охватывающих достаточно контрастные случаи напряженных состояний (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), подтверждается наличие единой кривой статического и циклического деформирования при интерпретации в интенсивностях напряжений и деформаций [62, 63]. Независимость в указанных испытаниях диаграмм деформирования от вида напряженного состояния дает основание предположить возможность [c.106]

Использование в теории пластичности.деформационной теории, уравнения которой, в сущности, описывают нелинейную упругость, обосновано только при нагружениях, близких к простым. Можно показать, что пропорциональное возрастание внешних нагрузок — объемных f, = pFf и поверхностных /, = p/f — приводит к простому нагружению (т. е. к пропорциональному возрастанию компонентов тензора напряжений Qij = pa j), если при малых деформациях и несжимаемости материала интенсивности напряжений и деформаций связаны степенной зависимостью [c.746]

Достоверность реализации режима нагружения, близкого к простому, в переходной от фланца к сферической оболочке зоне корпуса подтверждается также характером кривых, описывающих процесс развития упругопластических деформаций в наиболее напряженных точках этой зоны (рис. 4.77) и в точках, достаточно удаленных от зоны концентрации напряжений (рис. 4.78). [c.243]

Выявленные синхронность процесса деформирования и малая кривизна траекторий деформирования в характерных точках исследуемых оболочечных корпусов за период стендового испытания подтверждают гипотезу о реализации режима нагружения, близкого к простому, а следовательно, правомерность использования результатов анализа полей циклических упругопластических деформаций для термоциклического режима нагружения тонкостенных оболочечных конструкций с помощью деформационной теории пластичности. [c.245]

Существенный интерес представляет экспериментальное исследование закономерностей деформирования при типах малоциклового нагружения, отличающихся от рассмотренных ранее режимов нагружения, близких к простому. Практический инте- [c.54]

Здесь — предел выносливости материала диска при Nf = = 10 Од — предел прочности (или длительной прочности при учете длительности циклов). При нагружении, близком к простому, Ola И Oi можно вычислить как амплитуды и средние значения интенсивности напряжений. [c.137]

Вследствие сказанного кривая С состоит из 12 одинаковых дуг (фиг. 12). Таким образом, при экспериментальном изучении условий текучести достаточно проследить поведение материала на одной из этих дуг (разумеется, для реального материала это справедливо лишь для нагружений, близких к простому). [c.34]

Применяемые в настоящее время для практических расчетов теории пластичности и ползучести, обобщенные на неизотермическое нагружение и ионизирующее излучение, могут привести к достоверным результатам только при нагружениях, близких к простым. В действительности же материал обычно работает в условиях сложного нагружения. [c.248]

Для описания процесса накопления повреждений материала используют различные варианты кинетических уравнений накопления повреждений, однако все они справедливы для нагружений, близких к простым, а также для стационарных процессов. Большинство уравнений накопления повреждений не связаны с уравнениями, описывающими поведение материала и, следовательно, не могут учитывать влияния истории нагружения на процесс накопления повреждений. Кроме того, они не учитывают влияния повреждений на неупругое поведение материала и таких важных процессов, как охрупчивание и залечивание, на накопление повреждений. [c.248]

Используемые в настоящее время для практических расчётов теории пластичности, ползучести и неупругости, обобщённые на неизотермическое нагружение, могут привести к достоверным результатам только в узко ограниченных условиях — при нагружениях близких к простым и стационарным. Раздельное рассмотрение процессов пластичности, ползучести и накопления повреждений без учёта их взаимного влияния свойственно практически всем применяемым в расчётах теориям. Практически не рассматриваются такие важные аспекты, влияющие на накопление повреждений, как охрупчивание и залечивание. Всё это существенно ограничивает области применимости используемых в расчётах теорий пластичности, ползучести и кинетических уравнений накопления повреждений (критериев разрушения). [c.6]

Предположение об исходной изотропии является естественным расширением допущений классической теории упругости на пластическую область и при не слишком больших по величине деформациях для многих материалов при нагружениях, близких к простому, является удовлетворительным, в то же время при резких изменениях направления нагружения может наблюдаться сильное влияние анизотропии (см. гл. 10). [c.134]

Несомненно, что механика деформируемого металла установит такие соотношения а—е—т—0 и создаст в будущем более точную картину течения [60]. В настоящей работе использованы условия пластичности Сен-Венана и Леви для теории течения и условия Генки для малых деформаций [168], которые при определенных ограничениях (траектории нагружения малой кривизны и нагружение, близкое к простому), установленных А. А. Ильюшиным [61], достаточно точны. [c.15]

Результаты экспериментальной проверки основных положений теории малых упругопластических деформаций приведены в работах [49, 50—52, 93, 95]. А. А. Ильюшин на основании экспериментальных данных показал, что уравнения Генки подтверждаются экспериментально для простых процессов нагружения или процессов нагружения, близких к простым. [c.108]

Нагартовка оболочек 249 Нагружение близкое к простому 90 Нагрузка повторная за пределом упругости 11 [c.375]

Зависимости теории малых упругопластических деформаций, строго говоря, справедливы только при простом нагружении, однако и при сложных нагружениях, но близких к простым, указанная теория дает результаты, близкие к тем, которые наблюдаются в экспериментах. [c.300]

Импульсивное нагружение, реализуемое при взрыве и ударе, очевидно, близко к простому нагружению, для которого можно считать а = р, тогда [c.253]

Простым нагружением называется такой процесс нагружения, при котором внешние силы от начала их приложения возрастают, сохраняя между собой постоянное отношение, т. е. изменяются пропорционально общему параметру. Такое изменение нагрузок обеспечивает постоянство направлений главных напряжений и деформаций в каждой точке тела произвольной формы при любом количестве и любых направлениях внешних сил. Нагружение называется сложным, если при возрастании хотя бы одной из внешних сил остальные силы не возрастают пропорционально этой силе. На практике часто приходится иметь дело со случаями, близкими к простому нагружению. [c.260]

В соответствии с концепцией суммирования повреждений от длительной статической и термоциклической нагрузок экспериментально полученные закономерности обусловлены характером взаимодействия процессов накопления повреждений и разрушения при максимальном эффекте суммирования повреждений в зоне разрушения по границам зерен при низких параметрах комбинированных нагружений (близких к эксплуатационным). Следовательно, для рассматриваемой категории деталей наиболее характерна область устойчивого снижения параметра суммарной относительной долговечности по сравнению с долговечностью, полученной по правилам простого линейного суммирования повреждений от длительной статической и термоциклической нагрузок. Поэтому необходимо применять параметр < 1. [c.170]

Исследованиями установлено, что влияние гидростатического давления на процесс пластического деформирования незначительно. Поэтому понятие простого нагружения может быть дано в несколько ослабленной форме. При простом нагружении компоненты девиатора напряжений возрастают пропорционально общему параметру. На практике часто приходится иметь дело со случаями, близкими к простому нагружению. [c.219]

Рис. 4.242. Опыт 1424. Зависимости от Г (а) и е от s (б), полученные в опыте с трубкой , из-готовленной из полностью отожженного алюминия при близком к простому нагружении — в условиях совместного растяжения и кручения (кружки). Зависимость Г —Г сравнивается с предсказываемой на основании уравнения (4.78) (сплошные линии). Отметим разделение (поочередный рост) компонентов деформации в соответствии с эффектом Савара — Массона, после деформации перехода при iV=I3 / — теоретическая линия.

Рнс. 4.243. Зависимость е от s, полученная в опыте 1421, нагружение в котором было близким к простому (кружки), показывающая согласованность с предсказываемой вплоть до третьей деформации перехода (при Л =10). Путь нагружения для этого опыта показан на рис. 4.234 [c.352]

С другой стороны, расчетные схемы осесимметричной и плоской задач теории упругости позволяют достаточно точно и эффективно описать взаимодействие ряда реальных машиностроительных конструкций, таких, как замковые соединения лопаток турбомашин, резьбовые и фланцевые соединения различных типов, многослойные контейнеры литья под давлением и др., в которых передача усилий осуществляется посредством контакта отдельных деталей. Контактные задачи в данной главе рассматриваются при процессах нагружения конструкций, близких к простым, без учета истории нагружения. Решения при этом получаются для наиболее опасных, максимальных нагрузок. В этом случае целесообразно использовать теории пластичности деформационного типа, наиболее простые и надежные в реализации, требующие минимальной трудоемкости вычислений на ЭВМ. Для линеаризации задачи термопластичности используется метод переменных параметров упругости, который естественно сочетается с алгоритмом поиска зон контактирования и проскальзывания, является довольно быстро-сходящимся и не требует хранения громоздкой информации о решении на предыдущей итерации. [c.16]

Так как ip —скалярная функция и е , а О = onst, то можно принять ij)—1/(2G) = ф, после чего (10.19) и (10.20) совпадут. В случае, когда в каждом элементе тела осуществляется нагружение, близкое к простому, деформационная теория дает достаточно правильную картину распределения напряжений. [c.741]

Применяемые в практических расчетах урапяения накопления повреждений справедливы только для процессов нагружения, близких к простым и практически стационарных. Рассмотрение реальных процессов нагружения (сложных неизотермических и существенно нестационарных) возможно с использованием обобщенной модели неупругости. [c.268]

Рис. 4.244. а) Опыт 1415. Зависимость от Г для Простого нагружения (темные кружки), показывающая соответствие с предсказываемой (сплошные линии) на основании уравнения (4.75), и зависимость е от s (темные кружки), показывающая отклонения от теории (сплошные линнн), когда условие (4.80) не удовлетворяется, б) Опыт 1459. Завнснмость e s. Разделение компонентов процесса при наличии эффекта Савара — Массона в условиях нагружения, близкого к простому (кружки В этом опыте As было меньше предсказанного (сплошные линнн). хотя ДГ не изменилось / — предсказываемая зависимость. в) Опыт 1423. Зависимость е—S. Разделение компонентов Процесса при наличии эффекта Савара — Массона в условиях нагружения, близкого к простому (кружки). В этом опыте Де было меньше, чем предсказываемое, хотя ДГ не изменилось. [c.353]

Многие современные конструкционные материалы, используемые в машиностроении, проявляют при ползучести такие малоизученные эффекты, как анизотропию в исходном сост оянии и связанную с упрочнением, неодинаковость сопротивления при растяжении и сжатии, накопление повреждаемости и др. [69, 79, 139—141, 177, 195]. Теория ползучести таких материалов развита недостаточно. В связи с этим в литературе предлагаются различные новые модели сред, в той или иной степени учитывающие реальные свойства ползучести [37, 56, 57, 71, 117, 130, 178, 193—196, 214, 215]. Ниже рассматриваются возможные варианты уравнений состояния инкрементального типа для анизотропных материалов. Использование теории ползучести деформационного типа при исследовании НДС элементов машиностроительных конструкций оправдано только в тех случаях, когда в теле реализуется нагружение, близкое к простому. В процессе контактных взаимодействий элементов машин даже при неизменяющихся внешних воздействиях часть конструкции, а иногда и вся конструкция могут подвергаться сложному нагружению. Поэтому при решении контактных задач теории ползучести необходимо применение физически более обоснованных теорий инкрементального типа [91, 116, 131, 162, 221]. [c.104]

В. В. Москвитин (1951 — 1965), обобщив положения Г. Мазинга ж используя теорию малых упруго-пластических деформаций для случая тЕовторного нагружения, доказал ряд теорем относительно переменных нагружений, вторичных пластических деформаций и предельных состояний. На основе этих теорем оказалось возможным использовать конечные соотношения между напряжениями и деформациями для решения соответствующих задач. Эти соотношения справедливы при нагружениях, близких к простому. В работах В. В. Москвитина показана таюке возможность применения разработанной им теории для случая сложного нагружения, когда главные напряжения при циклическом нагружении меняют знак. Теория малых упруго-пластических деформаций при циклическом нагружении была использована В. В. Москвитиным и В. Е. Воронковым (1966) для решения ряда конкретных задач (циклический изгиб бруса и пластин, повторное кручение стержней кругового и овального поперечного сечения, повторное нагружение внутренним давлением толстостенного цилиндра и шара и др.). [c.411]

Хотя при непропорциональном нагружении деформационная теория дает результаты, отличные от предсказаний логически более оправданной теории течения, при нагружении, близком к пронорциональному, она может удовлетворительно согласоваться с опытом. Само понятие нагружения, близкого к пропорциональному, в достаточной мере неопределенно, если в качестве критерия точности деформационной теории ири пропорциональном нагружении мы приняли согласование ее с простейшей тео- [c.543]

Анализ с помощью модифицированного интерполяционного соотношения (2.130) применим, по крайней мере, при условии, когда реализуется напряженное состояние, близкое к простому, й зона локапи-зации упругопластических деформаций незначительно изменяется в процессе нагружения вплоть до достижения предельного по условиям прочности состояния. Такое условие характерно для рассматриваемых тонкостенных оболочечных корпусов, работающих при термоциклической нагрузке. [c.106]

Имеется основание считать, что в опасных зонах рассматриваемых оболочечных корпусов реализуется режим деформирования, близкий к простому. Это предположение основано на 5гчете специфики геометрии (тонкостенности элементов, составляющих оболочечный корпус), малых перепадов температур по толщине в условиях действия только одного вида внешней нагрузки (термической). Вследствие указанных особенностей процесс упругоппастического деформирования является однопараметрическим (или близким к нему), поэтому для неизотермического режима нагружения, реализуемого в оболочечных корпусах, можно использовать деформационную теорию пластичности. Однако эта возможность в каждом конкретном случае должна быть проверена. [c.240]

При этом методе не требуется специального оборудования, и он позволяет получать большие боковые давления. При соответствующей методике обработки опытных данных методдаетвозможность проследить за изменением механических свойств материала при достаточно больших сжимающих усилиях. Анализ этого метода показал, что при испытаниях на сжатие нагружение образца в обойме близко к простому. Боковое давление можно существенно увеличить путем использования двух обойм. Схема испытания образца I в системе обойм 2 Vi 3 приведена на рис. 31. Испытание проводят в камере 4, служащей одновременно направляющей для нажимных пуансонов 5. Начальный зазор между торцами наружной обоймы и пуансонами равен 1 мм, деформации образца могут достигать 25 %. В этом случае боковое давление на образец можно увеличить на порядок по сравнению с испытаниями в одной обойме. [c.39]

Модель, описывающая циклические пластические деформации и ползучесть с учетом их взаимного влияния, изотропного и анизотропного упрочнения, предложена в работах [11, 14, 37]. Пластические свойства приняты в согласии с моделью Кабе-левского [36], отвечающей по форме теории пластического течения с изотропным упрочнением, но с возможностью отражения анизотропного упрочнения за счет скачкообразного изменения предела текучести после каждой разгрузки (смена номера полуцикла соответствует моменту смены знака напряжения). Естественно, такая модель может отвечать реальности только при простых циклах, в случае нагружения, близкого к пропорциональному. [c.139]

Как показано в работе В. В. Мос-квитина [8], при циклическом деформировании могут быть использованы уравнения теории малых упруго-пластических деформаций для случая простого нагружения или близкого к простому. [c.94]

Из условий работы компенсаторов и металлорукавов, рассмотренных выше, вытекает необхотмост , расчета их на малоцикловую усталость от периодических смещений, вызванных изменением температуры или перемещениями при эксплуатации. Такой расчет может проводиться на основе исходных положений, изложенных в гл. 2 с учетом того -обстоятельства, что в процессе деформирования осуществляется нагружение, близкое к жесткому, так как условиями работы задаются смещения. В соответствии с этим для расчета можно использовать кривую усталости при жестком нагружении, которая в наиболее простом виде может быть записана в виде (см. гл. 2) [c.411]

Характерным свойством J-интеграла является то, что он не зависит от контура интегрирования как для упругих, так и для упругоплао-тических тел, если нагружение последних близко к простому. Для хрупких тел этот критерий разрушения эквивалентен критерию Гриффитса, а для квазихрупких критерию Орована-Ирвина, что позволяет в ряде случаев определять границы применимости критериев линейной механики разрушения. Недостатком этого критерия является то, что не накоплено еще достаточно экспериментальных данных для JОпределение J-интеграЛа при упругопластическом разрушении рассмотрено в работах [23, 92, 93], [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...