Особенность тангенциальная

Сложность геометрических форм конических зубчатых колес, особенно тангенциальных и с криволинейной образующей зубьев (круговых и паллоидных), требует комплексной поверки в зацеплении с парной или измерительной шестерней, поверки зацепления в паре с шестерней со специально выделенными участками [16], а в некоторых случаях дополнительной поверки биения зубчатого венца и равномерности расположения зубьев. Поэлементная поверка конических зубчатых колес производится редко, в основном с целью выявления погрешностей технологического процесса [6]. [c.254]

Какова особенность тангенциальной клиновой шпонки и как ее располагают в соединении относительно вала [c.188]

В соответствии с вышеописанными особенностями тангенциальная настройка вне станка осуществляется следующим образом (рис. 89). [c.172]

В отличие от прямоточной закрученная струя практически всегда трехмерна. Вектор скорости V имеет три компоненты радиальную аксиальную, или осевую и тангенциальную Кроме того в закрученных струях всегда имеются радиальный и осевой градиенты давления, а также достаточно сложный характер распределения полной и термодинамической температуры, во многом определяемый конструктивными особенностями устройства, по проточной части которого движется поток. Все многообразие закрученных потоков целесообразно разбить на две группы свободно затопленные,струи различной степени закрутки офаниченные закрученные потоки, протекающие по каналам различной конфигурации. [c.20]

В выражении (6.10) за определяющую принята скорость жидкости на выходе из тангенциального канала, т. е. окружная составляющая скорости на входе в вихревую камеру. Коэффициент К представляет собой в некотором смысле формпараметр, учитывающий влияние особенности геометрии устройства на теплоот- [c.287]

Характер этих особенностей тоже непосредственно следует из сказанного. Действительно, дойдя до линии отрыва, течение отклоняется, переходя из области пограничного слоя в глубь жидкости. Другими словами, нормальная составляющая скорости перестает быть малой по сравнению с тангенциальной и делается по крайней мере одного с нею порядка величины. Мы видели (см. (39.11)), что отношение так что возрастание Vy до Vy Vx означает увеличение в Vr раз. Поэтому при достаточно больших числах Рейнольдса (о которых, разумеется, только и идет речь) можно считать, что Vy возрастает в бесконечное число раз. Если перейти в уравнениях Прандтля к безразмерным величинам (см. (39,10)), то описанное положение формально означает, что безразмерная скорость и в решении уравнений становится на линии отрыва бесконечной. [c.232]

Наряду с поверхностями разрывов, на которых испытывают скачок величины р, р, v и т. п., могут существовать также и такие поверхности, на которых эти величины как функции координат обладают какими-либо особенностями, оставаясь сами непрерывными. Эти особенности могут быть самого разнообразного характера. Так, на поверхности разрыва могут испытывать скачок первые производные по координатам от величин р, р, V,. .. или же эти производные могут обращаться в бесконечность, Наконец, то же самое может иметь место для производных не первого, а более высоких порядков. Все такие поверхности мы будем называть поверхностями слабого разрыва в противоположность сильным разрывам (ударным волнам и тангенциальным разрывам), в которых испытывают скачок сами указанные величины. Отметим, что ввиду непрерывности самих этих величин на поверхности слабого разрыва, непрерывны также и их тангенциальные производные разрыв непрерывности испытывают лишь нормальные к поверхности производные. [c.500]

ЧТО И особенность на слабом разрыве). Кроме того, изменение энтропии в ударной волне должно привести к возникновению позади нее еще и слабого тангенциального разрыва, на котором испытывают скачок производные энтропии. [c.584]

Во многих случаях движения жидкости и газа в потоке возникают так называемые поверхности, тангенциального разрыва-, течения жидкости по обе стороны такой поверхности называются струйными. В зависимости от относительного направления движения струй они могут быть спутными или встречными. Характерной особенностью струйных течений является то, что тангенциальный разрыв на поверхности раздела терпят такие, например, величины, как скорость течения, температура, концентрация примеси, тогда как распределение статического давления оказывается непрерывным. [c.361]

Для интегрирования системы нелинейных уравнений гиперболического типа широко используется метод характеристик. Решение рассчитывается с помощью характеристической сетки, выстраиваемой в процессе счета. Этот метод позволяет детально изучить физическую картину течения. Но его трудно применять при расчете сложных сверхзвуковых течений, когда внутри потока содержатся интерферирующие ударные волны, тангенциальные разрывы и другие особенности. [c.267]

При решении задач газовой динамики возможны разрывы решения — ударные волны и тангенциальные разрывы. Наличие таких особенностей заставляет видоизменять алгоритм решения вблизи них, что значительно усложняет логическую структуру [c.272]

Следует учитывать, что в поверхностном слое могут возникнуть не только нормальные напряжения растяжения — сжатия, но и касательные напряжения. Последние особенно характерны при механической обработке поверхностей, когда имеется тангенциальная составляющая полной силы резания. [c.75]

Особенностью выведенных формул (в линейном приближении расчета) является то, что члены в них, содержащие координаты точки наблюдения, являются сомножителями по отношению к другому члену с магнитными параметрами системы образец — дефект, геометрическими размерами и глубиной залегания дефекта. Максимальные значения нормальной и тангенциальной составляющей поля внутреннего дефекта изменяются строго обратно пропорционально квадрату расстояния от центра дефекта до точки наблюдения (вне ферромагнетика). [c.80]

В нашем случае, когда траектория предполагается заданной, мы пришли к равенству (8), не вводя предположения, что силы консервативны. В самом деле, вполне достаточно, чтобы они зависели только от положения в таком случае равенство (7) определяет некоторую функцию только от s, играющую роль обыкновенного потенциала, причем особенность этой функции (производная ее равна силе) заключается в том, что она налагает ограничение на движение точки вдоль кривой с и на тангенциальную составляющую / силы. [c.20]

Особенностью фасонных тангенциальных резцов является постоянство угла коррекции ф для всех точек режущей кромки. Высотные размеры профиля тангенциального резца определяются путём умножения на постоянный козфициент соответствующих размеров детали. Это значительно упрощает расчёт резцов. [c.287]

Конструктивные особенности. Вращение барабана моталки с тангенциальной подачей полосы (фиг. 82) осуществляется через зубчатую передачу от вертикально расположенного двигателя мощностью 16 л. с., делающего 950 оборотов в минуту. Барабан закреплён на конце полого вала, установленного на подшипниках качения. Наматываемая проволока поступает по касательной трубке [c.1006]

Выбор варианта конструктивного оформления улитки в большой степени зависит от компоновки турбоустановки и габаритных размеров перепускных трубопроводов, имеющих в мощных агрегатах, как правило, достаточно большой диаметр. Общей концепцией может быть признана многозаходная улитка с тангенциальным подводом рабочего тела. Отличительной особенностью подводящего устройства ЦНД паровых турбин с ДРОС является наличие горизонтального разъема. Схема подводящих трубопроводов входного устройства ЦНД мощной паровой турбины предложена фирмой ББЦ (рис. 2.3) [c.55]

Накатывание двумя роликами с тангенциальной подачей накатываемой детали (рис. 85). Особенностью непрерывность процесса, что достигается за счет разности окружных скоростей роликов. Ролики имеют винтовую нарезку. Расстояние между осями роликов постоянное, его рассчитывают по формуле [c.318]

Важной особенностью тангенциально-лопаточной закрутки потока является аэродинамический пережим , который созла- [c.37]

Другой особенностью тангенциально-лопаточной закрутки является отсзгтствие приосевого обратного течения, что обусловлено аэродинамическим пережимом потока [ 23]. В области оси завихрителя наблюдается лишь провал осевой компоненты скорости, который в канале за завихрителем переходит в обратный ток. [c.38]

Из рассмотрения изложенных выше опытных и эксплуатационных матералов можно сделать вполне определенный вывод, что в топках с невысокими объемными теплона-пряжениями горелки, работающие без предварительного смешения газа и воздуха, могут обеспечить сжигание больших количеств газа с вполне удовлетворительными экономическими показателями. В еще большей степени сказанное относится к угловому и особенно тангенциально-угловому расположению горелок в топочной камере (см. гл. XI). [c.117]

Средства измерения конических зубчатых колес. Сложность геометрических форм конических зубчатых колес, особенно тангенциальных и с криволинейной линией зубьев — круговых и паллоид-, ных, вынуждает в производственных условиях ограничиваться комплексной их проверкой в зацеплении с измерительным колесом или проверкой зацепления в паре и в некоторых случаях дополнительно проверять биение зубчатого венца. Принципиально система контроля конических колес устанавливается так же, как и цилиндрических. [c.689]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

Вопрос о числе сопловых вводов до конца не решен. При односопловом вводе в сопловом сечении вихревой трубы наблюдается явно выраженная радиальная неравномерность полей скоростей и давлений, вызванная конечными размерами высоты вводимого закрученного потока. Чем тоньше толщина вводимого тангенциального слоя, тем выше равномерность. Многосопловой ввод при сохранении основных рекомендаций, полученных опытным путем, целесообразен. Особенно это полезно для тр -б сравнительно большого диаметра d>40 мм, где сложность изготовления не вносит ощутимых погрешностей, приводящих к ухудшению характеристик. Для обычных спиральных сопел прямоугольного профиля отношение высоты сопла к его ширине составляет h Ь = I 2, что позволяет ввести поток в канал в виде узкой по высоте струи. [c.71]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Улиточные завихрители. Такой способ начальной закрутки по азимутальной неравномерности лучше тангенциального (для = 1), но хуже тангенциально- и аксиально-лопаточной закрутки [ 33]. В широком диапазоне изменения начальной интенсивности за футки потока участок вырождения неравномерности потока, как показали опыты, не превышает двух диаметров канала. Особенности локальных профилей скорости практически исчезают при х= 3,25 [ 33], а коэффициент к в формуле (2.5) равен 1.1. [c.38]

Таким образом, область ядра дислокации растворяется чрезвычайно.бьктро, а периферийные участки значительно медленнее., Тем не менее вследствие конкуренции двух процессов растворения деформированных объемов и поверхностных ступенек ( двумерных зародышей ), имеющих ортогональные векторы скорости, травление может идти в глубину (образуются туннели ) и распространяться в ширину (возникают плоскодонные ямки травления, особенно после ухода дислокаций из данного места). Какой из процессов окажется преобладающим, зависит от соотношения. между нормальной скоростью растворения (в глубину) и тангенциальной скоростью (вдоль поверхности). Если Rj , [c.59]

Таким образом, область ядра дислокации растворяется чрезвычайно быстро, а периферийные участки значительно медленнее. Тем не менее вследствие конкуренции двух процессов растворения деформированных объемов и поверхностных ступенек ( двумерных зародышей ), имеющих ортогональные векторы скорости, травление может идти в глубину (образуются туннели ) и распространяться в ширину (возникают плоскодонные ямк-и травления, особенно после ухода дислокаций из данного места). Какой из процессов окажется преобладающим, зависит от соотношения между нормальной скоростью растворения Rq (в глубину) и тангенциальной скоростью Rf, (вдоль поверхности). Если С а> то возникает плоскодонная ямка травления, которая после перемещения ступени исчезает. Наоборот, при R > Rj образуется тонкий туннель вдоль дислокации. Нормальная скорость i B пропорциональна частоте появления двумерных- зародышей [20], а тангенциальная Rf, характеризует скорость их расширения при перемещении ступеней. Отношение RqIRa можно регулировать введением в раствор ингибирующих и стимулирующих примесей, избирательное действие которых аналогично действию полирующих электролитов, Примеси, находящиеся в металле, могут оказывать двоякое действие с одной стороны, при 62 [c.62]

Ясно, что такое движение проекции точки Р на ось абсцисс имело бы место, если бы точка Р с момента ij стала двигаться не по спирали, а по окружности, и притом равномерно с угловой скоростью <0. Этим тангенциальным гармоническим движением особенно удобно пользоваться, когда h очень мало, так как в течение нескольких периодов показательная функция е сохраняет приблизительно постоянное значение, которое можно считать равным е Ч Когда это имеет место, в показателе можно пренебречь произведением Ы даже умноженным на целое число п, соответствующее нескольким оборотам. В интервале от — пТ до ij-j-nT всякий момент f можно представить в виде i = li-panP, где а — правильная дробь (положительная пли отрицательная) вместе с тем [c.135]

Из приведенной формулы (3-2) видно, что а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,о б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скор,ость.ю входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара wq, с другой. Указанное отношение этих скоростей /шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей u/wq. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения u/wq. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения u Wa с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м1сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением ulwo<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей ц/шп= 10 20. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не- [c.57]

Особенности тепломассопереноса при стационарных условиях в пучке с закрученными витыми трубами связаны с применяемыми законами закрутки витых труб относительно оси пучка. Так, при закрутке витых труб по радиусу пучка с постоянным углом закрутки 7 = onst (г) поток дополнительно закручивается по закону Vj = onst, т.е. тангенциальная скорость потока на различньпс радиусах пучка будет одинаковая. В этом случае независимо от радиуса пучка можно ожидать отсутствия влияния закрутки витых труб относительно оси пучка на коэффициент К, если азимутальный перенос будет учитываться конвективными членами в уравнениях движения и энергии (см. разд. 1.2). [c.49]

Подавляющее большинство лопаток паровых турбин имеет пакетное крепление бандажными связями. Вместе с тем, в особсн юстн для лопаток части низкого давления турбин, встречаются шахматное и кольцевое крепления. На рис. 25 представлены эти разновидности креплений. Смысл применения последних двух разновидностей заключается в значительном уменьшении амплитуд при основном тоне колебаний в тангенциальном направ-ленпи. Эти крепления применяются в турбостроительной практике у нас и за рубежо.м. Детально о их особенностях и свойствах будет изложено в следующей главе. [c.69]

Измерения производились с помопгью передвижной вибрационной установки ПВ-3, упомянутой выше. Отличительной особенностью прнмененной схемы явилось использование пьезоэлектрического щупа с усиленным рабочим сигналом нрп высоких частотах, для получения которого последовательно с ПВ-3 был включен электронный усилитель. В табл. 12 приведены значения частот и форм колебаний лопаток всех испытанных дисков. Лопатки — высокочастотные, находятся для основного тона тангенциальных колебаний вне зоны отстройки от критических чнсел оборотов. Разбросы частот колебаний лопаток для испытанных ступеней составляли от 3,0 до [c.202]

Декремент колебаний определялся дважды—-в 1955 и в 1957 гг. Методика измерения была аналогична примененной для лопаток турбины Сименс — Шуккерт. Вершины лопаток у наружной проволоки изгибались на 1 мм, что соответствовало напряжению у основания каждой из них при изгибе, без учета разгрузки лопаток от скрепляющих связей, Ошг=450—500 кГ1см . Качество сборки лопаток здесь также было удовлетворительным. Разброс частот колебаний пакетов лопаток, как это видно из табл. 7, не превосходил 7%. Частотная характеристика пакетов лопаток была недостаточно удовлетворительной, в особенности у 21-й ступени, так как здесь минимальный запас от резонанса 4-й кратности основного тона тангенциальных колебаний составлял всего 3,4%. [c.85]

Для сжигания газа в котлах электростанций и промышленных предприятий применяются вихревые горелки (часто называемые турбулентными). Отличительной особенностью вихревых горелок является подача газовых струй в закрученный поток воздуха, что позволяет уменьшить длину пламени. Закручивание воздушного потока обычно осуществляется простым тангенциальным (рис. 23, а) или улиточным (рис. 23, б) подводом воздуха, а также лопаточными закручивателями. [c.51]

Анализ экспериментальных данных показал, что при образовании поверхности методом среза величина нормальных и ка сательных напряжений, действующих на металл, превышает предел текучести в 1,5—5 раз. При этом не только разрываются атомные связи в плоскости среза или в направлении сдвига слоя металла, но и происходит всесторонняя упруго-пластическая деформация. Поэтому вид, количество и размер поверхностных дефектов (величина выступов и впадин) после механической обработки зависят от соотношения пластической деформаций Ттах И напряжений хрупкости Отах. Специальными исследова- ниями было установлено, что если Ттах>сТтах, то более вероятна пластическая деформация, если 0тах >Ттах, происходит хрупкое разрушение материала. Поэтому в зависимости от вида и режима механической обработки (точения, фрезерования, шлифования) схема напряженного состояния материала может быть различной и, следовательно, будут изменяться текстура деформированных слоев металла, вид, размер и характер макро- п микрогеометрии поверхности (рис. 78, 79). В соответствии с современными представлениями, механизм образования поверхности кристаллических тел методом среза имеет свои особенности. Энергия кристаллов, находящихся на поверхности, превышает энергию кристаллов в объеме. Дело в том, что под воздействием тангенциальных напряжений поверхностный слой сжимается, а глубинные слои оказывают ему сопротивление. Поскольку поверхностный слой очень тонкий, во многих случаях он не выдерживает и разрывается. Кроме того, на вновь образованной поверхности имеются некомпенсированные химические связи, компенсация которых идет за счет адсорбции, образования плен и др. Вот почему поверхность, образованная механической обработкой, всегда имеет повышенное количество суб-микроскоппческих двумерных и точечных дефектов — вакансий, дислокаций, примесных атомов, микротрещин и др. (рис. 80, а). [c.117]

Особенно бурные и опасные капельные потоки развиваются при минимальном расходе пара последним РК, в частности, на холостом ходу турбины. При этом осевая составляющая скорости пара при выходе из РК весьма мала, особенно в прикорневой зоне, а в ряде случаев даже направлена внутрь РК. Тангенциальная же скорость пара за РК близка к его окружной скорости, и поток оказывается сильно закрученным в сторону вращения РК. Этот поток увлекает за собой пар и влагу, находящиеся в выходном патрубке и в некоторой мере в паровом пространстве конденсатора. Встречая на своем пути ребра, капельные потоки интенсивно отражаются, и влага попадает на стенки патрубка. Отражаясь от стенок и стекая с них, влага проникает в прикорневую срьшную зону, где может формироваться обратный поток пара, способствующий проникновению капель к плоскости, проходящей через выходные кромки РЛ. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...