Предел р<п[пчи пил ы— —- — — критическом отношении

Установленная независимость предельных величин и Vjj ,, от степени нагрева свидетельствует о том, что действительной константой течения при наличии сопротивлений является предел критического отношения давлений по потоку, а не по среде, как это часто предполагается по аналогии с идеальным течением. [c.222]

Вели рабочая угловая скорость вала лежит за пределами критической скорости, то при пуске машины, в разгоне, неизбежен переход через критическую скорость. При достаточно быстром нарастании угловой скорости процесс колебаний будет нестационарным и картина изменения амплитуд будет сильно отличаться от таковой при весьма медленном изменении угловой скорости, когда для определения амплитуд колебаний еще можно пользоваться известной резонансной кривой. Практическое значение этого отличия состоит в том, что при известных условиях достаточно быстрое нарастание угловой скорости при разгоне позволяет валу проскочить через критическую скорость без того, чтобы амплитуды колебаний успели развиться до сколько-нибудь существенных значений, опасных в отношении поломки вала. [c.160]

В этой формуле давление р предварительно находится из уравнения (95), а величины критических отношений давлений по потоку и среде, ограничивающих возможные пределы использования (186),— из (101) и (102). [c.239]

Теоретически предел редуцирования (р р) определяется из критического отношения да- [c.322]

По нашему мнению, давление Р должно быть не менее указанного в ГОСТе 5981—71, но из соображений увеличения чувствительности тестера его следует увеличить в пределах, допустимых прочностью банки, т. е. при отсутствии деформации корпуса или птичек на концах. Опыты показывают, что при негерметичных жестяных банках не наступает максимальная скорость истечения воздуха при критическом отношении давления [c.253]

Итак, зависимости потерь от числа Рейнольдса как в компрессорных, так и в сопловых решетках одинаковы в том отношении, что за пределами критического диапазона чисел Рейнольдса (приблизительно 10 <Ке<10 ) для них явно превалирует единый степенной закон. Зависимость потерь в переходной области при 10 <Ке<10 менее предсказуема как для компрессоров, так и для турбин. В пределах этого диапазона чисел Рейнольдса существует большая разница в характере зависимостей потерь для рассматриваемых классов решеток. В случае компрессорных решеток изменения потерь в критическом диапазоне чисел Рейнольдса более резкие, что связано с явлениями отрыва пограничного слоя. Характеристика зависимости потерь от числа Рейнольдса может иметь гистерезис, размеры которого, вероятно, определяются степенью турбулентности потока [7.53]. На рис. 2.7 показано, что от степени турбулентности потока зависит место резкого увеличения потерь. Для надежного расчета характеристик компрессорной решетки в переходной области потребуется дальнейший прогресс в разработке методов расчета отрыва ламинарного и турбулентного пограничных слоев. Отрыв потока в турбинных решетках слабее подчиняется общему закону, так что расчет характеристик этих решеток в переходном диапазоне чисел Рейнольдса определяется процессом ламинарно-турбулентного перехода. Как указывалось в гл. 7, пока не существует расчетных методов определения процесса перехода, которые правильно учитывали бы влияние степени турбулентности в ядре потока. Течение в переходной области может быть как ламинарным, так и турбулентным (но в целом неустойчивым), и для облегчения расчета таких явно разнохарактерных зависимостей потерь, какие изображены на рис. 11.10,а, необходимы достоверные данные о начале и конце процесса перехода. [c.333]

Течение между плоскостями и течение в трубе кругового сечения можно рассматривать как предельные случаи течения Б трубе кольцевого сечения, т. е. между двумя коаксиальными цилиндрическими поверхностями (радиусов 7 i и R2, R2>R )-При / 1 = О мы возвращаемся к трубе кругового сечения, а пределу R - R i отвечает течение между плоскостями. По-видимому, критическое число Rkp существует при всех отличных от нуля значениях отношения R /Ri< 1, а при Rx/R оно стремится к бесконечности. [c.151]

В случае простого сужающегося сопла с круто сходящимися стенками струя газа продолжает сужаться за пределами сопла, т. е. фактическое узкое сечение струи меньше узкого сечения сопла. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что при этом на срезе сопла скорость потока меньше скорости звука и распределена по сечению неравномерно. Если при истечении газа в неподвижную среду отношение полного давления перед соплом р к давлению вне сопла р превышает критическое (л = Р /Рн 2), то в узком сечении струи (за пределами сопла) скорость близка к скорости звука. Иначе говоря, при истечении из сужающегося сопла коэффициент / отражает дополнительное сужение струи эа пределами среза сопла(/= кр/ [c.430]

Значит, если стержень короткий, то коэффициент запаса назна-ча тся по отношению к пределу текучести. Если стержень гибкий, коэффициент запаса следует брать по отношению к переменному, зависящему от гибкости критическому напряжению. [c.158]

Опять же, как и при продольно-поперечном изгибе, мы имеем в знаменателе единицу минус отношение силы Я к ее критическому значению. Первый член ряда обращается в бесконечность при силе, равной критической. Конечно, если бы силу можно было увеличить за пределы первого критического значения, то последовательно в бесконечность обращались бы последующие члены разложения. Но эти формы равновесия в заданных условиях [c.166]

Основное предположение линейной механики разрушения состоит в том, что трещина распространяется тогда, когда величина коэффициента интенсивности достигает критического значения, характерного для данного материала. Совершенно эквивалентная формулировка этого предположения состоит н том, что сила G, движущая трещину, превосходит критическое значение — сопротивление распространению трещины. Формула (19.4.4) утверждает эквивалентность двух этих формулировок. Что касается механического содержания принятой гипотезы и всей теории в целом, на этот вопрос можно ответить по-разному, а в рамках формальной теории вообще его можно не ставить. Тем не менее некоторые соображения могут быть высказаны. В оригинальной работе Гриффитса предполагалось, что освобождающаяся при росте трещины упругая энергия расходуется на увеличение поверхностной энергии если есть поверхностная энергия на единицу площади, то сила сопротивления движению трещины G = Анализ Гриффитса в течение долгих лет считался безупречным, хотя в нем содержится некоторый органический дефект. Энергия поверхностного натяжения вводится в уравнения теории как нечто данное и постороннее по отношению к упругому телу. На самом деле, поверхностная энергия есть энергия поверхностного слоя, свойства которого в той или иной мере отличаются от свойств остального материала и при решении задачи теории упругости этот поверхностный слой нужно как-то моделировать. Простейшая схема будет состоять в том, чтобы рассматривать поверхностный слой как бесконечно тонкую пленку с постоянным натяжением 7. Если контур свободного отверстия имеет кривизну, то поверхностное натяжение дает нормальную составляющую силы на контуре. При переходе к разрезу, в вершине которого кривизна становится бесконечно большой, поверхностное натяжение создаст сосредоточенные силы. В результате особенность у кончика трещины оказывается более высокого порядка, а именно, вида 1/г, а не 1/У г. На это обстоятельство было обращено внимание Гудьером, однако полное решение задачи было опубликовано много позже. В связи с этим можно выразить сомнение, связанное с тем, в какой мере пригодно представление о поверхностном натяжении в твердом теле как о натянутой бесконечно тонкой пленке, а особенно в какой мере эта идеализация сохраняет смысл при переходе к пределу, когда отверстие превращается в бесконечно топкий разрез. [c.664]

Существенную роль в образовании хрупкого разрушения играет исходное состояние металла, зависящее от металлургических процессов получения и технологии его дальнейшей обработки. Увеличение размера зерен и ослабление прочности их границ приводит к уменьшению 5к и, следовательно, к повышению критической температуры и снижению уровня критических напряжений при хрупком разрушении (см. рис. 1.5). Повышение сопротивления срезу и уменьшение сопротивления отрыву в результате повышения содержания углерода в стали, понижения температуры отпуска, а также легирования (повышающего отношение предела текучести 5т к сопротивлению разрыву Sk) увеличивают склонность к хрупкому разрушению. Этот эффект наблюдается также после деформационного старения при длительной службе металла в напряженном состоянии при повышенной температуре, наводороживания, радиационного воздействия, накопления циклического и коррозионного повреждений. Указанные эксплуатационные факторы понижают пластичность, прочность границ зерен и сопротивление разрыву. [c.14]

Размеры выявлявшихся трещин не зависят от места расположения сечения разрушения по отношению к замку лопатки и для выявлявшихся трещин лежат в пределах 1,5-32 мм для двигателя НК-8-4 и 1,5-22 мм для двигателя НК-8-2у, при этом критические значения длин трещин лежат в интервалах соответственно 27-33,5 мм и 25,5- [c.618]

У роторов современных турбогенераторов относительные размеры таковы, что отношение их второй нечувствительной скорости ко второй собственной частоте находится в пределах Я н Яг 1,35 5,36. С учетом того, что рабочая скорость некоторых мош,ных турбогенераторов находится между второй и третьей критическими скоростями, заслуживает внимания вопрос об отношении величин второй нечувствительной скорости и третьей собственной частоты. Расчет показал, что при длине концевых частей ротора, превышаюш ей /3 пролета (ej > 0,36), его вторая нечувствительная скорость превышает третью собственную частоту при любых отношениях диаметров частей. [c.67]

При уменьшении диаметра концевых частей вторая нечувствительная скорость совпадает с третьей собственной частотой при меньшей относительной длине этих частей. Кривая на рис. 4 соответствует значениям относительных размеров роторов, для которых Я,2н = Я3. Для роторов турбогенераторов отношения величин второй нечувствительной скорости к третьей критической находятся в пределах Ягн Яз 0,63-г-1,49. Поэтому заранее нельзя сказать, у каких машин вторая нечувствительная скорость совпадает с зоной рабочих оборотов. У роторов, параметры которых лежат ниже кривой на рис. 4, вторая нечувствительная скорость находится между второй и третьей критическими. Если и рабочая скорость роторов совпадает с этим диапазоном, то их следует проверять на чувствительность к кососимметричным грузам. [c.67]

Наивыгоднейший к. п. д. г, ремённых передач (вблизи критической точки o)i по опытным данным, при нормальных условиях работы (при нормальном натяжении, отношении диаметра шкива к толщине ремня, угле обхвата и т. д.) лежит в пределах 0,92—0,98. [c.452]

Наряду с теорией длительного разрушения (накопления повреждений и трещинообразования) существует и другой способ оценки долговечности элемента материала, не имеющий прямого отношения ни к физическому разрушению, ни к потере устойчивости равномерного вязкопластического деформирования с локализацией деформаций в виде шейки или вздутости (см. п. 1.3). Долговечность при ползучести, протекающей при постоянном условном напряжении, рассматривается как время, за пределами которого этот деформационный процесс, описываемый определенным уравнением механических состояний, теоретически не может продолжаться. Критический момент можно определить различными способами, в зависимости от применяемого типа уравнения механических состояний. Традиционный и простейший подход состоит в следующем (ср. [71, 991). Допустим, что процесс ползучести при линейном напряженном состоянии в условиях постоянства растягивающей силы (или иначе — постоянства условного напряжения) описывается уравнением (2.52). Истинное напряжение изменяется при этом по закону [c.108]

Коэффициент запаса устойчивости (в пределах 3—5) определяют как отношение действительного критического давления к рабочему давлению. [c.242]

К сходственным между собой веществам относят такие, у которых отмечается совпадение хотя бы одного из упомянутых критериев. В пределах группы веществ, сходственных по отношению к одной из характерных величин, значения других могут существенно разниться например, у этилового спирта, гексана и бромбензола критические коэффициенты совпадают с точностью до 0,5%, а расхождение между приведенными температурами насыщения при атмосферном давлении составляет около 5% подобные же свойства обнаружены у воды и метилового спирта. У водорода и гелия критические коэффициенты различаются лишь в четвертом знаке (Afe/й ггг 0,1%), между тем разность приведенных температур Бойля превышает 30%. [c.50]

Важным результатом опытов является тот факт, что при 52=0,34 датчик 2 показывает вблизи критического сечения пульса-цпи, вызванные миграцией конденсационного скачка, а датчик 4 подтверждает отсутствие соответствующих пульсаций в косом срезе. Следовательно, конденсационная нестационарность за пределы сечения Л (т. е. в косой срез) не распространяется. Резонанс в области //, возникающий при совпадении (или кратности) частот пульсаций в отрывных зонах Si и и перемещений скачков уплотнения в расширяющейся части, оказывается наиболее значительным, причем все датчики отмечают повышение давлений. Значительно уменьшилось отношение давлений, отвечающее резонансу в области и (еа = 0,5ч-0,62). [c.214]

Естественно, что наступление псевдоожижения определяется в общем случае скоростью фильтрации газа не относительно стенок, а относительно слоя. Таким образом, предел устойчивости будет наступать для движущегося слоя при том же значении относительной скорости фильтрации, что и для неподвижного слоя. Однако обычно принято и для движущегося слоя подсчитывать критическую скорость фильтрации Шп.у.д.с по отношению к неподвижным осям координат. Следовательно, г п.у.д.с будет отличаться от критической скорости псевдоожижения неподвижного слоя w ,y на величину скорости вертикального движения слоя w [c.66]

Эта формула по виду совпадает с зависимостью (13), определяющей предел критического отношения давлений по потоку. Следовательно, давление р от может составлять указанную долю от /Joi лишь в одном частном случае, когда в (И) iWa = 1 и Н0ЭТ0МУР20ПТ=Р2. apoi =Ро1. [c.242]

В опытах М. Е. Дейча и Г. В. Циклаури [Л. 18] рабочим каналом служило прямое осесимметричное сопло. Предельные расходы сухого насыщенного и влажного пара определялись при давлении во входе в сопло = 2,5 бар. Начальная ступень сухости варьировалась в пределах от 1,0 до - 0,87. Отношение противодавления к начальному давлению (е = Рпр/Ро) составляло 0,542 0,445 0,258 и 0,12. Таким образом, во всех режимах s было меньше 0,577 — величины, которую принято считать критическим отношением давлений для водяного пара в сухом насыщенном состоянии. Применявшийся в опытах влажный пар приготовлялся путем смешения впрыскиваемой воды с перегретым паром. [c.108]

М — отношение максимального и минимального тепловых пото1 ов. Значки с черточками показывают ь-ритическне условия. Л — пределы критической области с фпг, 5, Длина ника о — 25 мм О — 127 мм, s — 229 мл1. [c.227]

В диаграмм v — р на рис. 36 изо бражен процесс истечения пара в том случае, когда давление р внешнего пространства меньше критического Ркр-Площадь 1—2—5—6—/ измеряет весь располагаемый запас тепловой эиергии пара в пределах давлений Pi и р2- Площадь 1—2—3—4—1 измеряет кинетическую энергию струи пара в устье сопла, а площадь 3—5—6—4—3— теряемую ча Сть тепловой энергии пара. Очевидно, что чем меньше будет отличаться давление рг от критического давления А р, тем большая часть располагаемого запаса тепловой энергии пара сможет быть превращена в полезную кинетическую энергию истекающей струи. При давлении Р2 = Ркр вся располагаемая тепловая энергия пара будет превращена в кинетическую. Указанное ранее значевие критического отношения давлений [c.150]

Относительно короткие каналы особой формы, используемые для истечения пара, называются соплами. Сопла могут быть суживающимися и расширяющимися. Несмотря на то что в термодинамических соотношениях, описывающих процесс истечения, фигурирует только одна геометрическая характеристика канала — площадь выходного сечения канала, применяются различные конструкции аппаратов истечения пара. Объясняется это стремлением свести к минимуму необратимые потери трения в процессе движения пара и преобразования его потенциальной энергии давления в кинетическую энергию движения. Дело в том, что при истечении пара из отверстия за острыми кромками отверстия и перед ними образуются хмногочисленные завихрения потока пара, что вызывает значительные потери его энергии. Несколько меньшие потери, но они также относительно велики, возникают при истечении не непосредственно из отверстия, а из трубы постоянного сечения, соединенной с этим отверстием. Поэтому применяют истечение из сопла-канала, сечение которого плавно изменяется на протяжении его длины. Для уменьш ения трения внутри канала его поверхность тщательно обрабатывается. Суживающееся сопло можно рассматривать как трубу, входной участок которой вьшолхчен сглаженным, без острых кромок, а участок постоянного сечения сведен к минимуму. Суживающие сопла с прямыми кромками теоретически обеспечивают скорость звука пара на вы- ходе из сопла при критическом отношении давлений. Р1/Р2. Суживающиеся сопла с косыми кромками могут создавать скорость пара на выходе в пределе даже несколько выше звуковой за счет добавочного расширения пара на выходе из сонла. [c.91]

Р давление Рг =Рг, а в пределе от — до — =0 Р Р1 /к Р Р давление p2 = onst, т. е. Рг не уменьшается с уменьшением рг, а остается постоянной величиной, соответствующей критической скорости истечения. Поэтому в действительности скорость, удельный объем, а следовательно, и секундный расход газа остаются постоянными в пределе изменения отношения давлений от критического до [c.252]

Относительно коэффициента запаса т следует заметить, что в общем случае он может оказаться функцией длины трещины. Отношение т = 1с(1)/К 1) не есть постоянная величина, и оно может слуяшть основой для назначения подходящих величин коэффициентов запаса т. Такой способ назначения коэффициента т позволит учесть и скомпенсировать различие в тарировках образца и детали ). Коэффициент тп уменьшает предел трещино-стойкости и длину трещины Сна критической диаграмме) при постоянном напряжении. При этом получают допустимый предел трещиностойкости и допустимую диаграмму разрушения. [c.285]

Отсюда рассчитываем предел трещпностойкости 7с = А", подставив разрушающее число оборотов диска. Подчеркнем, что результаты, приведенные на рис. 35.8—35.9, показывают, что можно вести расчет критических напряжений по неослабленному сечению (брутто-напряжение) в соответствии с уравнением (33.5) и предела треп1 иностойкости — по формуле (33.4), полагая в них q = а характеристики материала Ов, Е ж можно определять независимо, но на образцах той же толщины, что и деталь (и разумеется при той же температуре). Если отношение ширины образца к его толщине меньше трех, то критические напряжения вычисляются но ослабленному сечению (нетто-напряжение). [c.297]

На рис. 3.7 приведены значения угла поворота б в зависимости от отношения давлений Pi и угла aj3 для перегретого пара k — 1,3). Там же нанесена линия предельного расширения в косом срезе сопла. Точки пересечения указанной линии с кривыми 6 = = / (Pi) определяют предельные значения угла поворота, минимальные значения Р и максимальные значения изоэнтропийного перепада по сравнению с критическим (верхняя шкала графика). Понижение давления за решеткой ниже предельного р = РпРо не приведет к дальнейшему повышению мош,ности турбины, так как расширение от до / 1 будет проходить за пределами косого среза и сопровождаться большими потерями. [c.102]

Предельная прочность при циклических нагрузках достигается значительно раньше, чем при статических. Усталостное разрушение может возникнуть при напряжениях ниже предела текучести. Особенность миагоциклоБОй усталости — макродеформация объема металла, как правило, отсутствует. Деталь в целом деформируется упруго, но происходит местная повторная упруго-пластическая деформация отдельных наиболее неблагоприятно ориентированных по отношению к силовому полю кристаллов, сопровождающаяся циклическим наклепам. После достижения критической степени искажения решетки происходит разрыв межатомных связей. [c.9]

Исследование закономерностей усталостного разрушения металлов показало, что длительность периода развития усталостных трещин может составлять основную часть общей долговечности образца. Известно, что отношение числа циклов, необходимых для зарождения трещины, к числу циклов распространения трещины до разрушения образца зависит от механических свойств материала и уровня амплитуды напряжения. С повышением амплитуды напряжения это соотношение понижается и в малоцикловой области числом циклов, необходимым для зарождения трещины, можно пренебречь, Прямые наблюдения развития микротрещииы при циклическом нагружении металлов позволяют высказать гипотезу о возникновении трещин критической длины в конце стадии зарождения, которой соответствует число циклов на экспериментально определенной линии повреждаемости (линия Френча). Трещины критической длины возникают также при нагружении исследуемых металлов с амплитудой напряжения, равной пределу усталости. При определенных условиях они являются нераспространяющимися трещинами и определяют предел усталости металлов с точки зрения механики разрушения. [c.14]

Описанное явление можно наблюдать при любой нагрузке выше нижней критической р и ниже верхней критической р. Чем ближе сила к верхнему пределу, тем меньшее возмущение требуется, чтобы перебросить систему из положения ф = 0 в положение ф = я. Если под устойчивостью системы понимать ее способность сохранять свое состояние неизменным, то следует считать, что при нагрузке в указанном интервале равновесие ф = о неустойчиво относительно конечных возмущений, или, как говорят, неустойчиво в болыиом. В то же время при нагрузке Р < р <. р это равновесие устойчиво по отношению к бесконечно малым возмущениям, или устойчиво в малом. Заметим, что для системы с устойчивым закритическим поведением при нагрузке р р первоначальное состояние устойчиво не только в малом, но и в большом. Таким, например, является положение [c.405]

Влияние различных анионов на рост коррозионной трещины высокопрочных алюминиевых сплавов показано на рис. 47. Очевидно, что только хлориды, бромиды и иодиды ускоряют рост коррозионных трещин но сравнению со скоростью, измеренной в воде. Отмечается, что девять анионов, указанных на рис. 47, не показывают способности ускорять процесс КР даже в условиях предельного состояния металлургических, электрохимических и механических характеристик. Под таким критическим условием понимают 1) наибольшую чувствительность к КР полуфабриката (например, сплав 7079 в состоянии Т651) 2) уровень коэффициента интенсивности напряжений, близкий к Кн- 3) наложение анодных потенциалов в пределах от —1,8 до 14 В по отношению к н. к. э. [44]. Следует также отметить в соответствии с данными, приведенными на рис. 47, что ни галоидный ион Р+, ни псевдо-галоидный ион 8СЫ не ускоряют КР подобно другим галоидным [c.199]

Немецкий ученый Ф. Энгессер, работая над границами применения формулы Эйлера, пришел к выводу, что можно расширить эти границы, если заменить в ней постоянный модуль упругости переменной величиной, которую он назвал касательным модулем упругости. Эта величина, в свою очередь, выражала отношение напряжения материала к относительной его деформации, т. е. изменению длины стерншя по сравнению с его первоначальными размерами [40, с. 351, 352, 356—359]. Касательный модуль дал Энгессеру возможность вычислять критические напряжения для стержней из материалов, не подчиняющихся закону Гука, а также из строительной стали при напряжениях выше предела упругости. В связи с этим предложением у Энгессера возникла дискуссия с Ясинским, который утверждал, что сжимающие напряжения на выпуклой стороне стержня при его выпучивании уменьшаются и что испытания, проведенныеБаушингером, доказывают необходимость пользоваться в этой области поперечного сечения постоянным модулем упругости, а вовсе не касательным модулем [43, с. 214]. Этот спор закончился тем, что Энгессер признал правоту Ясинского, переработал свою теорию и ввел для двух областей поперечного сечения два различных модуля. Исследуя влияние поперечной силы на величину критической нагрузки в стойках, он нашел, что эта величина для сплошных и сквозных решений различна. В сплошных ее влияние мало и им можно пренебречь, а в сквозных оно может оказаться значительным. Энгессер вывел формулы для определения того отношения, при котором [c.254]

Таким образом, на основании приведенных данных можно сделать вывод, что критические напряжения не зависят от числа слоев ру-лонированной оболочки и отношения Иг при изменении его в пределах 1-3. [c.203]

По значениям р , полученным на основании описанных построений, и по-величинам критической плотности рк были вычислены отношения р /рк для. каждого из веществ (см. таблицу). При этом указанные отнопшния меняются в широких пределах от 2,84 для водорода до величины 4,82 для хлористого водорода. Однако можно заметить, что основная масса рассмотренных веществ дает величины р /рк около 3,9—4,0. Кроме того, имеется много жидкостей, со значениями р /рк порядка 3,6—3,7, с другой стороны, —со значениями ро/рк больше 4,1. В соответствии со сказанным предлагается распределить рассмотренные вещества по группам согласно прилагаемой таблице. Всего получилось пять групп. В таблице отмечено также, какой группе по вязкости, установленной в нашей работе в настоящем сборнике, соответствует каждая из жидкостей. Производя описанное сопоставление, следует отметить следующие основные моменты. [c.108]

Расчеты, произведенные для воды, ртути, аммиака, фреонов и углекислоты, показали, что в диапазоне давлений Р /Рк -С 0.6 и вплоть до капель радиуса порядка сотых долей мкм обе вычитаемые из единицы величины в выражении для 8 (As) весьма малы. Таким образом, в пределах этой области при фиксированном размере капель поправка к разности энтропий на пограничных кривых S (As) (лэ avJT (пропорциональна отношению капиллярной постоянной к абсолютной температуре). Поскольку с повышением давления растет температура и одновременно уменьшается капиллярная постоянная av [Л. 25], то и поправка 8 (As) на криволинейность поверхности раздела с ростом давления убывает. По мере приближения к критическому состоянию (Рн/Рк > 0.6) усиливается влияние vjv" изменяется и характер температурной зависимости коэффициента поверхностного натяжения, устремляюще- гося в критической точке к нулю. Вид функции а = а (Т) вблизи критического состояния неизвестен. Если считать, что в окрестности критической точки коэффициент поверхностного натяжения пропорционален T — Tf [Л. 27], то в этой области производная daldT и с по- [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...