Циркуляционные печи

В ЭТОМ случае на подготовленную стальную поверхность изделия напыляют слой чистого алюминия толщиной 0,3 мм. Затем производят отжиг в печи с защитной атмосферой. Вместо отжига в среде защитного газа можно производить отжиг в обычной печи при двух-или трехкратном покрытии изделия натриевым жидким стеклом для устранения преждевременного окисления слоя. После каждого покрытия всего алюминиевого слоя натриевым жидким стеклом производят сушку на воздухе в течение 24—36 час. или в воздушно-циркуляционной печи при 80° С несколько часов. После второго покрытия на жидкое стекло насыпают тонким слоем мелкий кварцевый песок, затем изделие сушат или же наносят новый слой стекла, сушат и про- [c.64]

Пример 2-16. Определить установившийся перепад температуры по длине загрузки в воздушно-циркуляционной печи при различны значениях постоянного теплового потока (полезной мощности печи) 100, 50 и 25 кВт. Расход циркулирующего через печь воздуха g r= = 60 ООО кг/ч средняя удельная теплоемкость воздуха Сг = =0,29 Вт-ч/(кг-°С). [c.188]

Пример 2-17. Загрузка в виде длинных профилей из алюминиевого сплава, подвешенных в воздушно-циркуляционной печи, нагревается от начальной температуры 20°С до заданной температуры 505 5°С. Мощность нагревательных элементов печи за вычетом тепловых потерь составляет 180 кВт. [c.190]

В циркуляционных печах с выносными калориферами перепад температуры в рабочем пространстве в направлении газового потока при достижении заданной температуры нагрева загрузки находится в прямой зависимости от тепловых потерь печи и не может быть устранен даже при весьма высокой производительности вентилятора. Численное значение этого перепада определяется формулой [c.191]

При этом следует подчеркнуть, что расчет нагрева загрузки должен проводиться в увязке с тепловыми возможностями воздушно-циркуляционной печи. Например, если по условиям расчета циркулирующий в печи воздух за какой-то интервал времени Дт должен отдать загрузке количество тепла AW, то полезная тепловая мощность печи должна быть не меньше, чем отношение АТ /Ат. Если это не так, то расчет не будет соответствовать реальным условиям нагрева загрузки и должен быть скорректирован либо с учетом уменьшения количества воспринимаемого загрузкой тепла, либо с учетом увеличения тепловой мощности печи. [c.194]

Акриловые пластмассы формуются при температуре листа в 149°, когда материал максимально вязкий и сопротивляется растрескиванию. Поверхность пресс-формы должна иметь температуру в 76°. Качество сформованных деталей из акриловых пластмасс может быть повышено путем их отпуска в течение четырех часов в циркуляционной печи при температуре 60°. Однако это улучшение незначительно и обычно не оправдывает дополнительного времени и затрат. [c.73]

Циркуляционные печи 4 48, VI. Цитрованиль 402, VII. [c.476]

На рис. 5.12 изображена схема котла-утилизатора СКУ-14/40 (в числителе - производительность пара в т/ч, в знаменателе - избыточное давление в кг/см ), представляющего собой горизонтальный цилиндр диаметром 2900 мм и длиной 7570 мм, разделенный перегородкой 4 на две секции слева — змеевиковый парогенератор с принудительной циркуляцией, справа — змеевиковый пароперегреватель. Вода из барабана 2 самотеком поступает в циркуляционный насос 3, который нагнетает ее в парогенератор 1. Образующаяся в нем пароводяная смесь поступает в барабан 2, где происходит ее сепарация вода снова поступает в парогенератор, а отсепарированный насыщенный пар-в пароперегреватель 5 и оттуда - к потребителю. Парогенератор обогревается газами, выходящими из печи обжига серного колчедана, а пароперегреватель - газами, выходящими из первого слоя контактной массы реактора окисления сернистого газа в серный ангидрид. [c.295]

I — бункер-питатель 2 — печь кипящего слоя 3 — пароперегреватель 4 — котел-утилизатор 5 — барабан-сепаратор 6 — кипятильные трубки 7 — циркуляционный насос <9 — охлаждающие элементы [c.413]

На рис. 5-16,а представлена принципиальная схема котла-утилизатора с многократной принудительной циркуляцией (МПЦ). Для снижения удельного расхода электроэнергии циркуляционными насосами на 1 т выработанного пара змеевики кипятильных труб включены параллельными секциями. В качестве варианта возможно расположение третьей секции перед пароперегревателем так, что она первой встречает идущие из печи дымовые газы. Если количество газов от каждой печи меньше, чем это требуется для котла КУ-50, то один котел в качестве группового может устанавливаться на несколько печей. [c.242]

На рис. 5-18 показаны некоторые из возможных схем испарительного охлаждения промышленных печей. Их охлаждаемые элементы для повышения прочности при включении в циркуляционный контур, находящийся под давлением, значительно превышающем атмосферное, лучше выполнять трубчатыми, что не только приводит к экономии металла, но и позволяет увеличить скорость прохождения через них охлаждающей жидкости, увеличить коэффициент тепловосприятия и предупредить выпадение отложений на нагреваемых стенках элемента. [c.247]

При решении вопроса о комбинировании циркуляционных систем охлаждения и котла рассматривались три варианта. (рис. 5-19,а), Первый вариант (1)—установка только одного барабана-сепаратора на большой высоте (24 м) для обеспечения циркуляции в системе охлаждения. Поскольку существующие котлы-утилизаторы рассчитаны на принудительную циркуляцию, во всех вариантах они так и работают. В данном варианте пароводяная смесь из котла поступает в общий барабан паросборник. В период пуска начальное побуждение циркуляции создают циркуляционные насосы НКУ-140. Методическая печь, как это видно из рис. 5-19,6, имеет три группы циркуляционных контуров, ло четыре в каждой. Группы присоединены к коллекторам, снабженным сливными линиями для возможности перехода от испарительного к проточному охлаждению. Второй вариант (2), когда общий барабан-паросборник у котла-утилизатора расположен на небольшой высоте, заставляет иметь дополнительные циркуляционные насосы и для испарительной системы. Капитальные вложения здесь меньше, чем в первом варианте, но эксплуатационные расходы выше, чем позволяет рекомендовать к внедрению первый вариант. Третий вариант (3) с двумя барабанами был признан нецелесообразным. [c.251]

Объем образующихся циркуляционных зон зависит от расположения струи (ядра постоянной массы) в ограниченном пространстве. Так, при расположении проточной части по схеме, изображенной на рис. 31, а, образуется в центре печи единая циркуляционная зона большого размера, ибо верхняя и нижняя [c.69]

При исследовании процессов горения в пространстве, ограниченном стенами из огнеупорных материалов, устраняется один из главных недостатков, свойственных исследованиям на стендах с холодными стенами дело заключается в том, что при наличии стен из огнеупорных материалов представляется возможным проводить исследования в условиях, близких к адиабатным, и устанавливать температурный режим, более близко отвечающий условиям работы реальных печей. Полного соответствия, естественно, можно достигнуть, когда и аэродинамические условия на стенде соответствуют условиям на действующих печах, т. е. когда будет происходить струйное течение и будут в наличии циркуляционные зоны. Полного подобия процессов горения, движения газов и теплопередачи в моделях и реальных печах, как известно, достигнуть практически невозможно, поэтому мы называем опытные установки огневыми стендами, избегая довольно употребительного названия "огневая модель". [c.166]

В печах с рассматриваемым режимом обособленные циркуляционные зоны вредны, так как их температурный режим отличен от температурного режима основной массы пламени. Большое число горелок или форсунок небольшого размера создают маленькие факелы, которые как бы барботируют пламя, [c.215]

Таким образом, механика газов в рабочем пространстве печей, работающих по принципу прямого направленного теплообмена, должна характеризоваться наличием проточной части (факела) и циркуляционных зон. Так как подсос из окружающей среды в [c.244]

При направленном косвенном теплообмене необходимо и верхней части рабочего пространства получить более высокую температуру, чем в нижней. Это осуществить легче, чем при обратном распределении температур. Если при направленном прямом теплообмене для получения максимума температур в нижней части рабочего пространства необходимо создавать мощный достаточно дальнобойный факел, то при направленном косвенном теплообмене относительно высокие температуры получаются в верхней части рабочего пространства, если, конечно, там сосредоточиваются горелочные устройства. При этом живая сила потоков, создаваемых горелками, должна быть достаточной для получения равномерной температуры в верхней части печи, но в то же время лишь минимально необходимой с тем, чтобы по ВОЗМОЖНОСТИ сократить перемешивание газов верхней и нижней зон. В нижней части рабочего пространства при этом образуется циркуляционная зона, где температура газов должна быть только немного выше, чем температура поверхности нагрева, и где желательно иметь продукты законченного горения с минимальной степенью черноты. [c.263]

На рис. 158, а и 158, б показан случай охлаждения нагретой коробки с материалом, например в камере охлаждения туннельной печи. На рис. 158, а коробка расположена несимметрично, и поэтому с правой стороны образуется значительное пространство для развития циркуляции, создается единый циркуляционный контур и интенсивное конвективное охлаждение правой стенки коробки. С левой стороны конвективное охлаждение будет протекать плохо, так как поднимающийся и опускающийся потоки газообразной среды мешают друг другу вследствие малой ширины пространства между левой стенкой коробки и охлаждающими трубками. Следовательно, циркуляция с этой стороны будет происходить медленно, в виде нескольких мелких циркуляционных контуров, и потому конвективное охлаждение коробки с этой стороны будет малоэффективным. [c.283]

Объем циркуляционных областей фурменной зоны различен для различных сторон струи. Снизу струи он меньше и определяется близостью уровня жидких продуктов плавки и поэтому меняется от выпуска до выпуска. С боков струи объем этих циркуляционных частей зависит от взаимного расположения соседних фурм. Например, чрезмерно близкое расположение фурм друг от друга может вызвать нежелательное уменьшение циркуляционных потоков. Глубина проникновения фурменной зоны к центру печи зависит в основном от начальной скорости дутья (в выходном сечении фурмы) и его количества (масса потока), и в незначительной мере от степени высова фурмы за пределы внутренней поверхности кладки. Выбирая надлежащим образом начальную скорость дутья, можно обеспечить необходимое радиальное распространение фурменной зоны практически для самых больших печей. Напротив, при недостаточной скорости дутья [c.327]

Пар генерировался в нижней части подъемной ветви циркуляционного контура в трубе 0184 X Ъ мм, проходившей в электрической печи радиационного типа мощностью 250 кет. Такой диаметр обогреваемой трубы был выбран ввиду того, что к моменту изготовления установки для обогревателей можно было использовать лишь нихром, и необходимая теплопроизводительность при давлениях 140—200 ата могла быть достигнута только при трубе увеличенного диаметра. Удельное тепловосприятие поверхности нагрева было ограничено 125 10 ккал/м -ч, что соответствовало температуре нагревателей 1050—1070 С. Печь имела шесть секций нагревателей из нихромовой ленты сечением 30 X 2,6 мм, расположенных друг над другом по ее высоте. Регулировка мощности печи производилась изменением схемы включения нагревателей на контроллере всего имелось семь ступеней регулирования с мощностями 25, 35, 45, 75, 130, 200 и 250 кет. [c.196]

I — поток горячих газов от печи 2 — клапан регулирования подачи газа к парогенератору 3 — парогенератор 4 — турбина 5 — редуктор 6 — электрогенератор 7 — конденсатор 8 — циркуляционный насос [c.183]

Генератор пара 1 представляет собой циркуляционный контур с барабаном, обогреваемый радиационными электрическими печами. Две печи были установлены на опускном участке контура, три — на подъемном. Парогенератор производил 150—170 кгс ч ртутного пара, который из барабана поступал по паропроводу через дроссельный вентиль 2 в опытный конденсатор 3. В последнем пар конденсировался и сливался обратно в барабан. [c.232]

Рассмотрим циркуляционный контур установки испарительного охлаждения мартеновской печи с коробчатыми деталями (рис. 1). Пусть все N параллельных ветвей контура имеют одинаковую конфигурацию и тепловые нагрузки на охлаждаемые детали равны между собой. Найденные из расчета циркуляции значения величин, входящих в коэффициенты уравнений первого приближения, будут для всех ветвей одинаковыми. Следовательно, одинаковыми будут и сами коэффициенты. В результате все однотипные уравнения для ветвей становятся равносильными и число их соответственно уменьшается в N раз. [c.42]

Обычно в нагревательных установках с естественной циркуляцией масла теплонапряжение в трубчатой печи не превышает 5— 8 тыс. ккал/ч м . В тех случаях, когда высота помещения не позволяет расположить обогреваемый аппарат иад трубчатой печью на высоте, достаточной для обеспечения заданной тепловой нагрузки, следует остановиться на схеме нагревательной установки с принудительной циркуляцией масла. Принципиальная схема такой установки представлена на рис. 7-3. Требуемая ло условиям. надежности работы установки скорость циркуляции масла обеспечивается циркуляционным насосом 8, расположенным между генератором тепла 1 и сборником-.хранилищем 7. [c.365]

Нагревательные элементы с теплоотдачей преимущественно конвекцией. В элей-рокалориферах и циркуляционных печах, в которых нагреваемые изделия заэкранированы, тепло от нагревательных элементов передается в основном конвекцией. Конструктивно эти нагреватели должны быть выполнены так, что-бы обеспечивалось свободное обдувание их воздушным или газовым потоком. Исходя из этого в электрокалор иферах и циркуляционных печах применяют обычно проволочный и ленточный зигзаги в поперечном потоке, а также проволочные спирали (так свободно обдуваемые, так и навитые на керамические трубки) в поперечном потоке. [c.300]

Р. И. Барбанель [Л. 1] пришел к выводу, что при нагреве длинной тонкой загрузки с высокой степенью точности заданной температуры применять в циркуляционных печах выносные калориферы нецелесообразно. Вместо них была предложена система нагревательных элементов в кольцевом пространстве между экраном, ограничивающим рабочее пространство печи, и внутренней поверхностью футеровки. В такой системе газ, проходя через кольцевое пространство, отбирает от расположенных там нагревателей необходимое количество тепла для нагрева загрузки и компенсации тепловых потерь [c.191]

Предложенная Р. И. Барбанелем система нагрева и разработанная под его руководством конструкция воздушно-циркуляционной печи применяются для нагрева под закалку, отжиг и отпуск изделий из алюминиевых и магниевых сплавов. Преимущество печей такой конструкции состоит в том, что они успешно заменяют селитровые ванны, применявшиеся ранее в качестве единственно возможного устройства, обеспечивающего требуемую высокую точность нагрева алюминиевых и. магниевых сплавов. Такая замена дает значительный технико-экономический эффект, особенно, если учесть, что селитровые ванны, будучи весьма совершенными нагревательными устройствами, в то же время весьма опасны в пожарном отношении, взрывоопасны, а также требуют тщательной промывки нагретых изделий во избежание их коррозии (л. 1]. [c.192]

Отмеченные здесь недостатки печей с нагревом садки снаружи и изнутри существенны в основном для термических печей, к которым предъявляются повышенные требования по точности и равномерности пагрева изделий. Для термической обработки машиностроительной продукции оказалась целесообразной конструкция так называемых циркуляционных печей, которую можно представить, пользуясь рис. 28, а, если предположить, что верхние горелки установлены только на одной, а нижние— только на другой стороне камеры и что газы при выходе из горелочных туннелей имеют высокие скорости (80—100 м/с). При указанных условиях достигается высокая кратность циркуляции в потоке газов вокруг садки, выражаемая формулой (1.37), что обусловливает равномерный и быстрый нагрев наружны. поверхностей садки без их перегрева. Однако при этом вследствие отсутствия побудительных причин для проникновения газов внутрь садки наблюдается отставание в нагреве находящихся внутри нее изделий, которое устраняется только в результате длительной выдержки и соответствующего понижения производйтелъностн печи. [c.145]

Рис. 24.5. Упрощенная схема котла-утилизатора с системой испарительного охлаждения 7 - питательный насос 5 - водяной экономайзер . 3 — испарительная поверхность котла 4 барз-Лян котла 5 - охлаждаемые элементы печи 6 — циркуляционный насос 7 — пароперегреватель

I - воздуходувка 2 - змеевнк 3 - питатель 4 - приемный бункер печи КС 5 - печь КС 6 - пароперегреватель 7 - сепаратор 8 - циркуляционный насос 9 - питательный бак 10 - циркуляционный насос 11 - циклон 12 - электрофильтр 13 - шнек 14,15 - змеевики котла-утилнзатора J6 - котел-утилизатор i7-циклон [c.332]

В печах кипящего слоя избыточное тепло слоя тоже, как правило, снимается испарительным охлаждением. Однако на многих печах КС испарительные элементы обычно не составляют самостоятельной утилизационной установки, а включаются в циркуляционный контур кот-,яа-утилизатора. В кипящем слое устанавливают также лароперегреватели котлов-утилизаторов. [c.162]

Газы прп более низких температурах обычно несут взвесь в гранулированном виде при этом поверхности нагрева чистить легче. Котлы дымогарного типа достаточно ко М1па КТ1Ны, просты, газоплотны (что имеет особое значение при использовании газов, поступающих под давлением или содержащих вредные примеси) но они маломощны, чистка их возможна только при выключе-. НИИ из работы. Обычно они ставятся за мартеновскими печами при садке до 100 т (их в СССР около 50). Котлы с многократной принудительной циркуляцией (МПЦ) имеют много преимуществ перед дымогарными они мощны, компактны (имеют трубы диаметром 25—32 мм, что обеспечивает высокую величину коэффициента теплопередачи в единице объема). Их недостаток — необходимость иметь надежные циркуляционные насосы — относительно невелик, так как наша промышленность выпускает достаточное количество таких насосов. За большими мартеновскими печами уже установлено около 150 котлов с МПЦ, но 2/з находящихся в эксплуатации мартеновских печей еще не имеет котлов-утилизаторов, что свидетельствует об отставании в использовании этого важного мероприятия по экономии топлива. [c.241]

Рабочие окна нельзя располагать вблизи начальной части струй, так как это может вызвать значительный подсос воздуха через рабочие окна. Нельзя также располагать рабочие окна против струй, поскольку это по уже указанным причинам вызовет усиленное выбивание газов. Если рабочие окна расположены не у пода (вертикальные печи, колодцы), то нет необходимости располагать у пода и отводные каналы. В этом случае их размещают, руководствуясь соображениями теплообмена и сжигания топлива, однако общее правило, говорящее о том, что отводные каналы должны располагаться там, где величина давления ближе всего к уровню, сохраняет силу и здесь. В частности, как это указывают Г. П. Иванцов и С. Е. Ростковский, таким целесообразным местом могут быть центры циркуляционных зон, если такое расположение отводных каналов не противоречит другим важным соображениям. При таком расположении отводных каналов изменится, очевидно, и поле скоростей в циркуляционных зонах, и в центре их движение может происходить со скоростями, превышающими скорости движения на периферии. [c.97]

Каналы для отвода дыма располагаются равномерно и всегда в этой циркуляционной зоне поэтому продукты горения отводятся с относительно низкой температурой. Вследствие указанных выше причин в печах с направленным косвенным теплообменом коэффициент использования топлива в рабочем пространстве при прочих равных условиях получается более высоким, чем при других режимах теплообмена. Это относится к случаю, когда поверхность нагрева находится в нижней части печи— а поду. При ином расположении поверхности нагрева отбор продуктов горения осуществляется вблизи нее, там, где они имеют минимальную температуру. [c.263]

В плавильных шахтных печах, в которых на определенном горизонте (в нижней половине печи) происходит изменение агрегатного состояния материалов—образование металла и шлака, процесс схода материала существенно изменяется. В некоторой зоне по высоте плавильные материалы находятся в состоянии размягчения, и поэтому между частицами слоя начинают действовать дополнительные силы сцепления. В этом месте шахты слой, строго говоря, перестает быть сыпучим телом и движение его подчиняется более сложным закономерностям. В дальнейшем после образования жидкоподвижных шлака и металла, стекающих в горн и опережающих движение топливной составляющей шихты, сечение шахты заполнено практически кусками кокса или нерасплавившейся пустой породы шихты, между которыми и просачиваются жидкий шлак и металл. Движение кусков кокса или нерасплавившейся пустой породы происходит, как и в верхней части, по законам движения сыпучего тела. Можно предположить, что при очень высокой нроизводительности шахтной печи стекающие вниз потоки расплавленного шлака и металла могут существенно увеличить сопротивление слоя в этой части шахты и привести к увеличению противодавления газов (слой захлебывается ). Однако особенно опасно заплывание проходов между кусками слоя малоподвижными тестообразными массами плавящихся материалов. Подобное заплывание может привесги к очень серьезным подстоям печи. В промежутках между окислительными зонами и по центру шахты потоки кусков кокса спускаются до зеркала шлаковой ванны. Этот кокс передает в горн часть активного веса слоя и участвует в циркуляционном движении в фурменной зоне. В случае отсутствия кокса эту роль (передачу активного веса) должны выполнять нерасплавившиеся сыпучие материалы. [c.335]

Польза от предреакторных камер в псевдоожижен-ных слоях большого сечения становится проблематичной, так как независимо от типа газораспределительного устройства по свидетельству [Л. 233] в таких слоях отпадает опасность проскока твердых частиц от места подачи к месту разгрузки и аппарат значительно приближается к аппаратам полного вытеснения материала благодаря наличию большого числа сравнительно небольших зон циркуляции частиц. Например, в опытнопромышленной печи сечением 3,3X3,3 м для обжига керченских табачных руд на перфорированной решетке из жаростойкого бетона ширина каждой циркуляционной зоны не превышала 200—400 мм. [c.255]

Генератор пара 1 представляет собой циркуляционный контур с барабаном, обогреваемый радиационными электрическими печами. Три печи установлены на подъемном участке контура и две на опускном. Производительность парогенератора составляет 150— 170 кг ч ртутного пара, который из барабана поступает по паропроводу через дроссельный вентиль 2 в опытный конденсатор 3. Здесь пар конденсируется и по кондеисатной линии сливается обратно в барабан. [c.156]

Циркуляционный контур состоял из обогреваемой трубы 0 184х X 18 мм, установленной в радиационной печи максимальной мощностью 250 кет. Подъемная часть контура состояла из нескольких участков труб ф 40 х 5 жж с различными углами наклона. [c.279]

Даный способ стабилизации циркуляционной воды в оборотных системах охлаждения основан на повышении содержания в воде свободной углекислоты с целью предотвращения распада бикарбоната кальция и образования отложений СаСОз. В качестве источника углекислоты используются дымовые газы — продукты сжигания топлива в паровых котлах или промышленных печах. Это устраняет расходы на приобретение реагентов, хотя очистка и транспортировка дымовых газов также связаны с существенными затратами. [c.331]

Ранее для установки за обжиговыми печами серного колчедана применялись ширмовые КУ с принудительной циркуляцией пароводяной смеси УККС-8/40-2, УККС-6/40, УККС-4/40. Однако из-за неполадок с котлом в связи с заносами поверхностей нагрева огарковой пылью и отсутствия эффективных средств чистки, а также неполадок с циркуляционными насосами эти КУ были сняты с производства и заменены водотрубными котлами с естественной циркуляцией типа КС-ВТКУ. [c.81]

В качестве теплоиспользующего устройства используется КУ типа ПКК, разработанный НПО ЦКТИ и БЗЭМ. Котел с естественной циркуляцией имеет пароперегреватель. Воздушный трубчатый подогреватель расположен в рассечку с экономайзером. Испарительная поверхность нагрева котла может быть объединена в единую циркуляционную систему с установкой испарительного охлаждения печи. [c.113]

За печами обжига пиритных концентратов были установлены водотрубные КУ УККС-6/40 с многократной принудительной циркуляцией. Их зксплуатация показала, что поверхности нагрева быстро заносятся огарковой пылью. Примерно за 10—12 дней аэродинамическое сопротивление КУ возрастало с 490 до 980 Па, температура уходящих газов повьццалась при этом с 260 до 420 °С. Очистка поверхностей сжатым воздухом не давала положительных результатов. После установки на котле устройства для вибрационного встряхивания ширм котел надежно работал в течение 5000 ч. Эксплуатация КУ УККС-4/40 на флотационном колчедане показала надежную его работу. На трубах ширм образуются незначительные отложения (2—5 мм), но они не препятствуют нормальной работе котла. За 2—3 года эксплуатации температура уходящих газов увеличивается на 50 - 70 °С. Поверхности нагрева периодически заменяют из-за эрозионного износа. Недостатками КУ с принудительной циркуляцией являются высокий расход электроэнергии на привод циркуляционных насосов и их ненадежная работа, что приводит к частым остановам таких котлов. [c.167]

На рис. 7- 5 изображена принципиальная схема нагревательной установми с принудительной циркуляцией сплава СС-4. Стальной бак-хранилище 1 снабжен паровым змеевиком для расплавления сплава поддержания его в расплавленном состоянии во время работы установки. В этот бак погружен циркуляционный насос 2, который нагнетает сплав в трубчатую печь 3. Здесь сплав подогревается до рабочей температуры при помощи дымовых газов, полученных от сжигания газообразного или жидкого топлива. Нагретый сплав далее поступает в змеевик теплообменного аппарата 5, откуда он снова возвращается в бак-хранилище 1. Поскольку сплав имеет высокую температуру плавления, считается необходимым совместная прокладка соляной линии трубоц ровода с паровой линией давлением 10 ага в единой термоизоляции. [c.382]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...