Зерно металла объемное

Зеркальны экстензометр 92, 101, 103, 117 Зерно металла объемное 329 [c.1645]

Свойства нанокристаллических материалов определяются размерами отдельных зерен, свойствами граничного слоя, а также коллективным взаимодействием основных составляющих структуры с поверхностными слоями частиц. В нанокристаллических материалах доля граничного слоя быстро возрастает при измельчении зерен от 100 до 4 - 5 нм. Считая, что зерна имеют сферическую форму, и полагая толщину слоя 1 нм (это соответствует 2 - 3-м атомным слоям для большинства металлов), получаем следующие соотношения между диаметром зерна и объемной долей поверхностного слоя [c.82]

Одна из трудностей количественной металлографии заключается в том, что количественные параметры трехмерного объекта определяют исследованием его двумерных сечений. Эти и вопросам уделяют, существенное внимание, предложены определенные подходы в каждом отдельном случае. Так, оценка относительного содержания фаз в многофазных сплавах базируется на том, что объемная доля данной фазы равна относительной площади, занимаемой этой фазой в произвольном плоском сечении образца, или доле ее на произвольной линии, проходящей через образец сплава. Другим важным аспектом является нахождение распределения размеров частиц второй фазы. Существует ряд методов измерения и распределения сферических и несферических частиц по размерам. Величину зерна металлов обычно определяют измерением на плоских сечениях, используя сравнительный метод (анализ площадей зерен в плоском сечении) или метод средней длины пересекающего зерно отрезка. [c.60]

Особенностью мартенситного превращения является то, что оно не охватывает равномерно весь объем металла, а протекает избирательно, начинаясь в центральной части зерен, обладающей наиболее упорядоченным строением кристаллической решетки в аустенитном состоянии. Этому соответствует неравномерность объемных изменений металла на базе аустенитного зерна. Поскольку объемные изменения происходят в условиях достаточно прочной матрицы, мартенситное превращение аусте-нита сопровождается сильными искажениями кристаллической решетки, особенно на границах зерен, проявляющимися в виде пиков напряжений второго и третьего рода. [c.242]

Первая компонента текстуры—плоскость формируется в процессе вторичной рекристаллизации. Вторичная рекристаллизация протекает в стали, в которой полностью завершен процесс первичной рекристаллизации, т. е. имеется уже сравнительно равновесная структура. При нагреве такой стали выше 950° С начинается процесс избирательного роста зерен. Наибольшей скоростью роста обладают зерна, у которых с поверхностью листа совпадает плоскость (tlO) (при образовании ребровой текстуры) или плоскость (100) (при образовании кубической текстуры). Такой процесс избирательного роста зерен приводит к образованию в листе трансформаторной стали соответствующей текстуры. Рост зерен с определенной ориентировкой в процессе вторичной рекристаллизации осуществляется под действием поверхностной, гранично-й и объемной энергий. Под поверхностной энергией понимается различие между энергией и энтропией частиц, находящихся на свободной поверхности кристалла (по границе раздела металл-газ), и частиц, расположенных внутри кристалла. Так как по разным плоскостям ретикулярная плотность атомов различна, то поверхностная энергия. может различаться на 30%. Следовательно, зерна, выходящие на поверхность листа трансформаторной стали различными гранями, могут иметь различную поверхностную энергию. Рост зерен, обладающих минимальной поверхностной энергией, является энергетически выгодным процессом. С учетом влияния поверхностной энергии, образование текстуры в листе трансформаторной стали может быть объяснено ростом зерен с минимальной поверхностной энергией. [c.145]

Многочисленная группа металлокерамических материалов отличается от соответствующих литых сплавов наличием значительной пористости, доходящей иногда до 60 объемных %. В наиболее слабом сечении пористого металла, проходящего целиком через поры и участки контакта между зернами (в так называемом контактном сечении), пустоты занимают долю, значительно большую, чем средний объемный процент пористости во всем металле. Поэтому прочность пористого металла очень сильно снижена. Еще более сильно снижаются показа- [c.571]

Удельное электрическое сопротивление кристалла графита вдоль спайности равно 0,4-iO ом-сл1 и имеет положительный температурный коэффициент, как большинство металлов. У графитовых блоков и порошков к объемному сопротивлению вещества присоединяется сопротивление контактов между кристаллитами и зернами. Поэтому сопротивление блоков из крупнокристаллического графита значительно больше и составляет (0,5 5,0) 10 ом-см, а для высокодисперсного графита (8-н20)-10 ом-см. [c.405]

Зерна, растущие с большой скоростью, можно условно рассматривать как зародышевые центры, и поэтому процесс их роста получил название вторичной рекристаллизации. В результате вторичной рекристаллизации образуется множество мелких зерен и небольшое число очень крупных зерен. Вторичная рекристаллизация, вероятно, вызывается благоприятной для роста кристаллографической ориентацией отдельных зерен, меньшей чем у других зерен концентрацией дефектов (величиной объемной энергии) и более высокой подвижностью границ, в результате неравномерного выделения примесей. Вторичная рекристаллизация, вызывающая образование крупного зерна и разнозернистости, способствует снижению механических свойств металлов. [c.84]

Горячие трещины образуются непосредственно в сварном шве в процессе кристаллизации, когда металл находится в двухфазном состоянии. Причинами их возникновения являются кристаллизационные усадочные напряжения, а также образование сегрегаций примесей (серы, фосфора, кислорода), ослабляющих связи между формирующимися зернами. Склонность к образованию горячих трещин тем выше, чем шире интервал кристаллизации и ниже металлургическое качество стали. Углерод расширяет интервал кристаллизации и усиливает склонность стали к возникновению горячих трещин. Холодные трещины образуются при охлаждении сварного шва ниже 200 - 300 °С преимущественно в зоне термического влияния. Это наиболее распространенный дефект при сварке легированных сталей. Холодные трещины редко встречаются в низкоуглеродистых сталях и особенно в сталях с аустенитной структурой. Причина их образования — внутренние напряжения, возникающие при структурных превращениях (особенно мартенситном) в результате местной закалки (подкалки). Увеличивая объемный эффект мартенситного превращения, углерод способствует появлению холодных трещин. [c.290]

Термический режим ковки и объемной штамповки. Ковку и объемную штамповку производят в нагретом состоянии. Оптимальный температурный интервал ковки стали определяют по диаграмме состояния, комплексу лабораторных испытаний, связанных с определением свойств металла при высоких температурах (табл. 1) и изучению зависимости строения металла от времени его пребывания при высоких температурах (величина зерна, перегрев, пережог, обезуглероживание и т. д.). [c.37]

Деформацию на различных термомеханических режимах оценивают исходя из того, что при горячем объемном деформировании заготовок из стали наблюдаются потери металла в угар, образование на поверхности заготовки окалины значительный расход энергии на нагрев ухудшение качества поверхностного слоя (выгорание летучих составляющих, в том числе углерода и марганца, насыщение кислородом, пористость, укрупнение зерна и др.), т. е. необходимость припуска для обработки резанием со снятием стружки, связана с природой горячей штамповки, независимо от способа ее осуществления (открытая, малоотходная, закрытая). [c.162]

Прп разработке технологических процессов ковки и горячей штамповки и определении температур и деформаций для отдельных операций обработки давлением необходимо руководствоваться объемными диаграммами рекристаллизации, которые показывают изменение величины зерна деформируемого металла в зависимости от степени деформации и тем-ператур . [c.77]

Можно предположить, что определенные зоны ослаблений (в виде вытянутых вдоль оси полосок, загрязненных менее прочным шлаком) в фибриллярной структуре выдавленного металла реагировали на растяжение иначе, чем на сжатие, при действии той и другой нагрузки параллельно направлению прокатки. В первом случае остаточное объемное расширение должно становиться отрицательным, поскольку дыры (раздробленные или сломанные хрупкие включения, ориентированные параллельно направлению растяжения) должны частично смыкаться под напряжением, тогда как во втором случае, при сжатии, объемное расширение должно стать положительным, так как образование новых пустот между смещенными слоями в пластически деформированных кристаллических зернах перекрывает потерю объема от закрытия дыр . [c.54]

Водяной пар подают в печь при 700 °С, когда нет опасности окисления металла (окисление поверхности полосы уменьшает обезуглероживание). Точка росы защитной восстановительной атмосферы должна иметь температуру 4-21 °С, что соответствует 2,5% (объемн.) НгО [16, 86]. И так как скорость обезуглероживания стали будет наибольшей в области температур между Ас и Асз (около 800 °С), то не применяются более высокие температуры отжига, чем 720 °С, прежде всего из-за опасности чрезмерного роста зерна [16, 100]. [c.151]

При изнашивании технически чистых металлов и сталей в отожженном состоянии о закрепленные абразивы между объемным износом V, путем трения 5, нагрузкой Р, начальной твердостью металла Н н размером абразивного зерна а установлена зависимость [c.77]

В интервале температур плавления и полного затвердевания происходит миграция примесей и загрязнений в межзеренные пространства. Наличие между зернами жидкой фазы, примесей и загрязнений снижает деформационную способность шва и околошовной зоны. Неравномерность линейной и объемной усадок шва и основного металла при охлаждении приводит к возникновению внутренних напряжений, являющихся причиной появления [c.56]

При охлаждении сплава растворимость карбида вольфрама в у-фазе понижается, поэтому в окончательно охлажденном сплаве цементирующая кобальтовая связка содержит очень незначительное количество карбида вольфрама, обладает высокой вязкостью и служит прочным металлом, связывающим карбидные зерна. Усадка при спекании начинается от температур порядка 1200° С, однако наиболее интенсивно она проходит при несколько более высоких температурах и достигает, в зависимости от состава сплава, 20—30% (линейная усадка) или 40—50% (объемная усадка). [c.518]

Границы зерен влияют не только на зарождение, но и на скорость роста зародыша новой фазы. Если новая фаза отличается от исходной по химическому составу, то диффузионный рост ее зародышей по границам зерен идет быстрее, чем в теле зерна. Это объясняется тем, что, как известно, скорость диффузии по границам зерен, где строение металла более рыхлое , выше, чем в объеме зерен. Энергия активации зернограничной диффузии примерно вдвое меньше, чем у объемной диффузии. Так как величина энергии активации входит в показатель степени в формуле температурной зависимости коэффициента диффузии то указанная разница в значениях энергии активации обусловливает большое различие в коэффициентах граничной и объемной диффузии. Например, у серебра Qoб и Qгp равны соответственно 45 900 и 20200 кал/г-атом. Коэффициенты объемной и граничной самодиффузии серебра при 700°С >об и Вгр составляют 63-10 и 87-10 м / , т. е. различаются на четыре порядка. У 7-железа при 1000°С коэффициент самодиффузии по границам зерен в 10 раз больше, чем внутри их. [c.138]

Значительное влияние на скорость диффузии оказывает структура. Скорость диффузии в объеме зерна, по границам зерен и блоков мозаики и на их поверхности разная. Различают объемную, пограничную и поверхностную диффузию. Скорость пограничной диффузии выше, чем объемной, а поверхностной — выше, чем пограничной. Более легкое перемещение атомов диффундирующего элемента по границам зерен объясняется нарушениями кристаллического строения и ослаблением междуатомных связей в этих областях. Диффузия на поверхности зерен протекает быстрее вследствие наличия сил междуатомной связи у поверхностных атомов только по одну сторону плоскости. Таким образом, при измельчении зерен металла и увеличении протяженности их границ скорость диффузии, как правило, повышается. [c.54]

Окончательное формирование соединения заканчивается рекристаллизацией металла, при которой через плоскость стыка из одного торца в другой прорастают зерна, что обеспечивает объемное упрочнение соединения. Для этого после осадки в зоне стыка должен оставаться металл, нагретый до температуры рекристаллизации. [c.289]

Ножевая коррозия поражает слой металла ЗТВ в зоне максимального нагрева >1250 °С. При этом нагреве, существенно превышающем температуру аустенитизации, происходит рост зерна диффузионным путем, что приводит к обогащению границ зерен элементами с малой диффузионной подвижностью и оплавлению границ, фиксируемому снижением прочности до нулевых значений. По убыванию скорости объемной диффузии легирующие элементы располагаются в следующий ряд молибден, кремний, хром, марганец, титан. Следовательно, в титаносодержащей стали следует ожидать обогащения границ титаном, а в других сталях -хромом. Одновременно выравнивается концентрация углерода в объемах зерен. При последующем замедленном охлаждении в интервале температур сенсибилизации (600...900 °С), или так называемом провоцирующем повторном нагреве до этой температуры, в процессе многопроходной сварки, эксплуатации или термообработки растворимость углерода в аустените резко снижается (см. рис. 10.17), что увеличивает его концентрацию на границах. Это при- [c.58]

При окислении сплавов, легированных кремнием и алюминием, внутреннему окислению подвержены кремний и алюминий. Окислы алюминия концентрируются в более глубоких слоях подокалины. При 115(ЯС наряду с граничной достаточно интенсивно протекает объемная диффузия кислорода, что приводит к образованию окислов алюминия и кремния в зернах металла (рис. 54, /) и значительному обеднению этими элементами слоя подокалины. С понижением температуры объемная диффузия кислорода замедляется, уступая диффузии по границам зерен, которая превалирует при 950°С. При этой температуре в теле зерен образуется небольшое количество окислов, в основном кремния, а окислы алюминия располагаются по границам зерен в виде сетки (рис. 54,//). [c.85]

Диффузия в твердых металлах обычно протекает довольно медленно, но с повышением температуры коэффициент диффузии растет очень быстро поэтому при сварке несмотря на кратковременность процесса, диффузия может иметь существенное значеппе. В металлах диффузия может протекать как в объеме отдельного зерна — кристаллита (объемная диффузия), так и по границам между зерен (поверхностная диффузия). Очень часто поверхностная диффузия по границам зерен протекает во много раз быстрее объемной диффузии, и в этом случае поверхностная диффузия при сварке проявляется наиболее заметно. [c.3]

Зерна, растущие с большой скоростью, можно условно рассма тривать как зародышевые центры и поэтому процесс их роста получил название вторичной рекристаллизации. В результате вторичной рекристаллизации образуется множество мелких зерен и небольшое число очень крупных зерен. Вторичная рекристаллизация, вероятно, вызывается благоприятной для роста кристаллографической ориентировкой отдельных зерен, меньшей чем у других зерен концентрацией дефектов (величиной объемной энергии) и более высокой подвижностью границ в результате неравномерного выделения примесей. В большинстве случаев причиной вторичной рекристаллизации является торможение роста большинства зерен, образовавшихся при первичной рекристаллизации, дисперсными частицами примесей. Вторичная рекристаллизация, вызывающая образование крупного зерна и разнозернистости, способствует снижению механических свойств металлов. [c.57]

С дальнейшим снижением температуры возрастает объемная прочность жидкости, уменьшается ее объем, увеличивается число контактов между зернами. Одновременно с этим повышается и прочность самих границ зерен. При некоторой температуре границы упрочняются настолько, что разрушение начинает проходить не по ним, а по телу самих зерен (точка А). Такая температура названа эквикохезивной. При этом пластические свойства материала возрастают, так как деформация уже не концентрируется по малым прослойкам между зерен, а воспринимается всем агрегатом в достаточной степени равномерно. Температура резкого возрастания пластических свойств находится ниже температуры равновесного солидуса и носит название нижней границы хрупкости (Т г.). Интервал температур, заключенный между верхней и нижней температурной границами хрупкого состояния металла, называется температурным интервалом хрупкости или сокращенно т.и.х. [c.476]

Количественную металлографию эффективно используют для получения таких данных о строении материала (металлов, сплавов, металлокерамики и др.), как величина зерна, yAejrbHaH поверхность границ зерен, число микрочастиц в единице объема сплава, форма и характер распределения микрочастиц в сплаве, структурный (фазовый) объемный состав сплава. [c.487]

Охлаждение двигателей [F 01 (воздушное Р 1/00-1/10 жидкостное Р 3/00-3/22 роторных С 21/06) тепловозов и моторных вагонов В 61 С 5/02] деталей (газовых горелок F 23 D 14/78 металлорежущих станков В 23 Q 11/12) В 02 С (дисков в мельницах для измельчения материала 7/17 зерна при помоле 11/08) ж.-д. вагонов В 61 D 27/00 В 21 (заготовок (при ковке или прессовании J 1/06 или рабочего инструмента прессов С 29/00-29/04) инструментов для обработки металла давлением D 37/16 при ковке или штамповке К 29/00 листового металла при обработке давлением D 37/16 оправок для труб при прокатке В 25/04 проката В 45/02 станин прокатных станов В 43/00-43/12) В 60 (колес транспортных средств В 19/10 силовых установок на транспортных средствах К 11/00-11/08 транспортных средств Н 1/32 шин транспортных средств С 23/18-23/19) компрессоров F 04 (С 29/04 объемного В 39/06) конденсаторов пара F 28 В 1/00-5/00 F 21 V ламповых рефлекторов и осветительных приборов рефлекторов осветительных устройств) 7/20 29/00 ленточных пил В 27 В 13/16 литейных форм для (обработки расплава В 22 D 27/04-27/06 отливки стереотипов В 41 D 3/28) материалов (при дроблении В 02 С 11/08 В 65 (при загрузке или разгрузке баков, цистерн и т. п. D 88/74 при упаковке В 63/08) в промышленных печах F 27 D 15/02 при протягивании В 21 С 9/00-9/02) матриц при литье под давлением В 22 D 17/22 насосов (F 01-F 04 необьемного вытеснения F 04 D 29/58) перегретого пара в паровых котлах F 22 G 5/12-5 16 переносных инструментов ударного действия В 25 D 17/20-17/22 нечей F 27 (В 1/24 3/24, 7/38, 15/16 [c.128]

Эффект термоциклирования сильно проявляется при наличии анизотропии коэффициента теплового расширения, поэтому большинство работ по изучению пластической деформации было проведено на чистых металлах (цинке, кадмии, олове и др.), характеризующихся этим свойством. Материалы с решетками объемно-и гранецентрированного куба не имеют анизотропии, к ним относится большая часть конструкционных сталей. Рассмотрим основные закономерности пластической деформации при теплосме-нах [6]. Во многих случаях пластической деформации при термоусталости образуются линии скольжения, распределение которых как по зернам, так и внутри зерна (особенно крупного) неравномерно. С увеличением деформации скольжение охватывает все большее число зерен и образуются широкие полосы скольжения. [c.102]

Если рост объема и развитие пористости связаны с уровнем напряжений, создающихся в фазах до плавления, то какова же роль жидкой фазы Ясно, что ее нельзя свести к облегчению релаксации напряжений. Жидкие прослойки между зернами создаются и при малых количествах введенной примеси. Вместе с тем повышение содержания меди и кремния способствует росту объема при термоциклировании. Можно предположить, что эффект количества примеси связан со степенью оплавления по достижении образцами верхней температуры цикла. Однако само по себе это аредположение ничего не дает. В самом деле, если при нагреве выше эвтектических температур образование жидкой фазы происходит в связи с присутствующими в образцах усадочными несплошностями, возникающими при предыдущей кристаллизации или термоциклах, объем образцов не изменится. Даже ускоренные нагревы, вследствие которых плавление возможно и вне связи с усадочными несплошностями, не интенсифицируют рост. При медленных же нагревах жидкая фаза, по-видимому, должна появляться в участках, затвердевших последними при предыдущем цикле, т. е. вблизи усадочных рыхлот. Возможно, что рыхлоты заполнены газами и препятствуют расширению жидкости в порах. Однако растворимость газов в жидкости велика и привлечение их для объяснения роста вряд ли оправдано. Таким образом, необходимо допущение о плавлении металла без связи с усадочными порами. В этом случае может реализоваться различие удельных объемов фаз до и после оплавления, определяющее предел остаточного увеличения объема за один цикл. Заимствованные из работы [691 справочные данные об объемном эффекте плавления металлов приведены в табл. 8. [c.122]

Ferrite — Феррит. (1) Твердый раствор одного или более элементов в объемноцентрированной решетке железа. Если иначе не обозначено (например, как хромистый феррит), растворенный элемент является углеродом. На диаграммах состояния имеются две ферритных области, отделенные аустенитной областью. Нижняя область — альфа-феррит верхняя — дельта-феррит. Если не имеется дополнительного обозначения, подразумевается альфа-феррит. (2) Твердый раствор, по существу не содержащий углерода, в котором альфа-железо является растворителем и который характеризуется объемно-центрированной кубической кристаллической структзфой. Полностью ферритные стали имеют незначительное содержание углерода. Микроструктурность такого металла — зерна феррита. [c.956]

Основной металл и зона термического влияния сварных соединений имеют феррито-перлитную структуру. Более сложная структура металла сварного шва представляет собой, в основном, крупные первичные кристаллы размером 80-90 мкм со структурой псевдоэв-тектоида во внутренних объемах (рис, 5.40, а). Нередко эти крупные кристаллы окружены мелкими (с = 5 -ь 10 мкм) зернами феррита. Кроме того, наблюдаются участки мелкозернистой структуры, характерные для зон сварного шва, испытавших термический цикл сварки при последующих проходах (рис. 5.40, б). В отдельных участках шва обнаружены крупные зерна с видманштеттовой структурой, отороченные цепочкой зерен феррита (объемная зона 24%) (рис. 5.40, в). Отпуск практически не изменяет структуру сварных соединений. В участках отпущенного сварного шва (рис. 5.40, г) с вытянутыми в плоскости шлифа кристаллитами твердость соответствует Нц 244-254, а в участках шлифа с мелкозернистой структурой - Нр 234-254. [c.257]

Хотя термический коэффициент объемного расширения практически не зависит от микроструктуры, в некубических металлах с предпочтительной ориентировкой может проявляться анизотропия термического расширения. Наиболее наглядно это проявляется на уране (фиг. 20), где обработка давлением создает некоторую предпочтительную ориентировку. При нагревании происходит значительное продольное расширение. Однако в связи с несовершенной ориентировкой зерен между соседними зернами возникают напряжения, вызываюш ие пластическую деформацию. Эта пластическая деформация необратима, т. е. при последующем охлаждении не происходит в обратном направлении. Поэтому ряд термических циклов нагрева и охлаждения приводит к возрастающ,ему изменению размеров, часто называемому эффектом термического храповика (фиг. 20). [c.426]

Исходя из представления о том, что при изнашивании в одинаковых условиях достигается одинаковая степень пластической деформации и упрочнения, М. М. Хруш ов и М. А. Бабичев (1960) предложили теоретическую зависимость между объемным износом, протяженностью пути трения, размером абразивного зерна, нагрузкой и начальной твердостью металла. Проведенные испытания показали, что, действительно износ прямо пропорционален пути трения, нагрузке и размеру абразивного зерна, причем для размера зерна суп1 ествует критическая величина, при превышении которой абразивный износ не увеличивается. Вместе с тем износ обратно пропорционален значению твердости металла до испытания, что было экспериментально подтверждено для технически чистых металлов и сталей в отожженном состоянии. [c.446]

Условия, к которым относится эта зависимость, в реальных машинах не всегда имеют место техническ чистые металлы и стали в отожженном состоянии в машиностроении не применяют, а абразивные зерна чаще находятся в свободном состоянии. Тем не мс.чее она хорошо отражает качественную сторону процесса объемный износ возрастает с увеличением нагрузки, пути трення и размеров абразивных частиц и снижается с увеличением твердости металла. [c.78]

На поведение металлов и сплавов при охлаждении влияет также размер зерен в поликристаллите и их ориентация по отношению к приложенному напряжению. При увеличении размеров зерна ухудшаются пластические свойства, особенно у металлов с объемно-центрированной решеткой. Отрицательное влияние крупного зерна проявляется у всех материалов, склонных к хладноломкости [44, 46]. Для молибдена при увеличении номера зерна от 3—4 до 7—8 критическая температура вязко-хрупкого перехода снижается более чем на 100 К. [c.15]

При шлифовании с работой зерна в области преобладающего притупления, а также при смешанном процессе размерный износ обычно невелик и составляет 0,01—0,05 мм. Удельный износ круга — соотношение между объемом изношенной части круга и объемом снятого металла для наружного круглого шлифования малолегированных сталей за тот же отрезок времени колеблется в пределах от 2 до 5%. Естественный износ абразивного круга в процессе шлифования составляет 10—20% от объема, снимаемого при правке круга. С увеличением подач и содержания легирующих добавок в обрабатываемых сталях (например, С, Сг, Уа, Шо, особенно Т1) удельный объемный износ круга возрастает [c.41]

Для более полного понимания процесса трения образца из металл-полимерного композита было проведено моделирование. Рассмотрим металлокомпозит, состоящий из металла (медь) с равномерно распределенными с объемной концентрацией ср, зернами вещества, обладающего более низким, чем основная масса материала, коэффициентом трения. При равномерном распределении в композите включений тефлона по мере износа поверхности трения он будет равномерно с износом поступать на поверхность. [c.182]

Склонность технического титана и малолегированных а-сплавов к ХТ связывают с интенсивным ростом зерна при сварке и насыщением газами (Н2, О2, N2) свыше допустимой концентрации. Водород, имеющий пониженную растворимость в а-фазе (до 0,001 %), способен образовывать хрупкий гидрид титана. Последний образуется со значительным положительным объемным эффектом (15,5 %) и наряду с охрупчиванием металла может привести к повышению фовня микронапряжений второго рода. Водород также способен адсорбироваться на границах зерен, снижая их когезионную прочность. Отмечено, что действие водорода усиливается при одновременном насыщении металла сварного соединения кислородом и азотом. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...