Термический коэффициент объемного расширения

Ниже рассматриваются термические коэффициенты объемного расширения изотропных материалов и термические коэффициенты линейного расширения анизотропных композиционных материалов. [c.252]

При малых значениях объемной деформации. Фаза наполнителя, обозначаемая индексом р, диспергирована в полимерной матрице, обозначаемой индексом т, причем ут>Ур- Композиционный материал имеет термический коэффициент объемного расширения Y -При этом не накладывается какого-либо ограничения на размеры, распределение по размерам, форму и другие аспекты геометрии частиц кроме того, что композиционный материал является изотропным. [c.254]

Таблица 6.4. Формулы для расчета термических коэффициентов объемного расширения гетерофазных композиций со сферическими частицами

Рис. 6.9. Обобщенная зависимость термического коэффициента объемного расширения наполненных полимеров от фр, составленная по литературным данным (см. рис. 6.8)

Поэтому при инверсии фаз, наступающей при фрЛ 0,4—0,5, наполненные полимеры обладают очень низким термическим коэффициентом объемного расширения. [c.271]

Кернер вывел следующее уравнение для термического коэффициента объемного расширения дисперсий с частицами, форма которых близка к сферической [c.253]

В подавляющем большинстве гетерогенных полимерных композиций такие свойства, как модули упругости и термические коэффициенты объемного расширения фаз, различаются между собой. Это приводит к возникновению на границе раздела фаз напряжений, приводящих к падению прочности и изменению других свойств Б результате образования трещин и разрушения связи между фазами. Возможны по крайней мере два путл снятия этих напряжений постепенное изменение свойств в пограничном слое от одной фазы к другой нанесение более эластичного или пластичного слоя на границу раздела между матрицей л жестким наполнителем. Этот слой обеспечивает частичную релаксацию напряжений, деформируясь без разрушения адгезионной связи между фазами. Такой слой должен быть значительно толще, чем слой аппрета, наносимого на поверхность минеральных наполнителей. [c.287]

Р — термический коэффициент объемного расширения для газов [c.95]

Y — плотность а — термический коэффициент объемного расширения с — удельная теплоемкость. [c.420]

Термический коэффициент объемного расширения металла не зависит от размера, формы и ориентировки зерен, так как он является обратной функцией плотности и функцией температуры. Здесь опять термический коэффициент объемного расширения и микроструктура взаимно связаны через состав (средняя кривая на фиг. 16). Термический коэффициент линейного расширения может зависеть от ориентировки зерен в анизотропных металлах. Это обсуждается ниже в данном разделе. [c.421]

Твердые растворы 38, 39 Телевизионное сканирующее устройство 375 Температура (точка) Кюри 116 Температурный гистерезис 451 Тепловой барьер при затвердевании слитков 217 Теплопроводность 426—429 Термический анализ 74—85 точность 77, 78 Термический коэффициент объемного расширения 426 Термодинамическая вероятность 21, 22, 25 [c.482]

Последняя оценка фактически соответствует нулевому термическому коэффициенту объемного расширения вещества. [c.129]

Р—термический коэффициент объемного расширения нефтепродуктов (табл. 10. 8). [c.124]

В ре ультате получено соотношение для расчета термического коэффициента объемного расширения для полимеров, находящихся в стеклообразном состоянии, в виде [c.79]

Площади этих треугольников, как объяснялось в 5.4, должны быть одинаковыми. На плоскости Pv эта площадь равна (АЯ) (Ап)р/2. При этом, вспоминая определения термического коэффициента давления, 1 , и коэффициента объемного расширения, а, можно записать АР) = дР/дТ) АТ = ( АТ, а (Ао) = [c.171]

Входящие сюда производные можно определить, зная лишь термическое уравнение состояния Р = Р(Т, V) или измеряя непосредственно коэффициент объемного расширения а =- [c.56]

Если коэффициент объемного расширения жидкости равен а, то термическое изменение объема dQt может быть записано в виде [c.319]

Величина 1/273,15 называется коэффициентом объемного расширения пли термическим коэффициентом давления идеального газа. [c.29]

В табл. 6.2 приведены результаты исследования с помощью ртутного дилатометра термического расширения полиэтилена низкой плотности, наполненного стеклянным порошком [10]. Последовательные измерения коэффициента объемного расширения в интервале температур 298—308 К проводились на образцах, выдержанных при 308 К в течение длительного периода времени и хранившихся между замерами при комнатной температуре. Полученные результаты наглядно показывают значение термической предыстории образцов и необходимость приведения подробного описания методики эксперимента. [c.251]

Рассмотренные выше данные получены до 1969 г., до того, как авторы настоящей главы приступили к систематическому исследованию термического расширения полимерных композиционных материалов. В большинстве случаев коэффициент объемного расширения измерялся с помощью ртутного дилатометра в интервале температур 298—328 К, т. е. в интервале традиционных температур эксплуатации этих полимеров. Исключение составил полиэтилен, для которого температура измерений была ниже температуры его стеклования. В большинстве случаев использованы стеклянные наполнители, так как промышленность предлагает наиболее [c.265]

Теплота переохлаждения конденсата 43 Термический коэффициент объемного расширения 23 Термодинамическая теория капиллярности 6 Термодинамический потенциал двухфазной системы 16 Термокапиллярная сила 146 Тол1цина поверхности разрыва 6 [c.236]

Y — термический коэффициент объемного расширения Tg—температура стеклования V— объем Vf —свободный объем Vj-g—общин объем при Тд Г—постоянная Грюнаиэена К — объемный модуль упругости v — теплоемкость Vmol—мольный объем v(inter) — компонента теплоемкости, связанная с межмолекулярными силами Е—модуль Юнга [c.241]

Рис. 6.8. Зависимость термического коэффициента объемного расширения от объемной доли наполнителя для большой группы наполненных полимеров (см. обозначения материалов в тябл. 6.7).

Объемная доля наполнителя Термический коэффициент линейного расширения в иродольном направлении, Термический коэффициент объемного расширения, Y -105 К-1 Расчетные значения термического коэффициента линейного расширения в поперечном направлении, а -105 К—i [c.280]

Для металлов с кубической кристаллической решеткой ТКЛР изотропен. Его значения не зависят от направлений кристаллической решетки и преимущественной ориентации текстуры. Термический коэффициент объемного расширения втрое превышает ТКЛР. [c.833]

Хотя термический коэффициент объемного расширения практически не зависит от микроструктуры, в некубических металлах с предпочтительной ориентировкой может проявляться анизотропия термического расширения. Наиболее наглядно это проявляется на уране (фиг. 20), где обработка давлением создает некоторую предпочтительную ориентировку. При нагревании происходит значительное продольное расширение. Однако в связи с несовершенной ориентировкой зерен между соседними зернами возникают напряжения, вызываюш ие пластическую деформацию. Эта пластическая деформация необратима, т. е. при последующем охлаждении не происходит в обратном направлении. Поэтому ряд термических циклов нагрева и охлаждения приводит к возрастающ,ему изменению размеров, часто называемому эффектом термического храповика (фиг. 20). [c.426]

Определенно трудно сказать, может ли какое-нибудь свойство металла полностью не зависеть от структуры. Однако некоторые свойства можно считать структурно-нечувствительными, т. е. очень слабо зависящими от структуры. Таким свойством, например, для металлургических металлов является плотность. При заданной кристаллической структуре металла она не зависит от размера формы и ориентации зерен. Напротив, плотность электроосажденных металлов либо близка к плотности металлургических, либо ниже ее и зависит от состава электролита и режима электролиза, так что в какой-то степени зависит от структуры. Снижение плотности может быть связано с повышенным содержанием вакансий, образованием пустот, пор и скоплений примесей по границам зерен, т. е. нарушениями регулярности структуры. Подобное же относится и к термическому коэффициенту объемного расширения, так как он является обратной функцией плотности и функцией температуры. Термический коэффициент линейного расширения может зависеть от ориентировки зерен в текстурированных осадках. Теплоемкость электроосажденных металлов также может слабо зависеть от их структуры, за счет скопления неметаллических примесей по границам зерен. [c.42]

Рд — термический коэффициент объемного расширения тел при постоянном давлении, означающий относительное изменение объема тела при изменении его температуры в среднем на один градус в интервале измененяя температур от О до <, °С (табл. 10. 21) [c.149]

В третьей главе с учетом слабых дисперсионных и сильных (диполь-ди-польных и водородных связей) взаимодействий получены формулы для расчета термического коэффициента объемного расширения в зависимости от химического строения полимера. При этом вид атомов полимерной цепи и тип межмолекулярного взаимодействия оценивается ограниченным числом соответствующих ш1крементов, численные значения которых определены. [c.15]

Если желательно вырашть термический коэффициент объемного расширения Од сополимера через аналогичные коэффиценты 2> , о соответствующих гохюполимеров. то подстановка (44) в (50) дает [c.83]

Что касается таких характеристик, как параметр растворимости, поверхностная энергия, температура начала интенсивной термической дестру кции, термический коэффициент объемного расширения в стеклообразном состоянии и коэффициент оптической чувствительности по напряжению, то эти характеристики совпадают с экспериментальными с обычной для таких расчетов тотаостью [c.470]

Метилсиликоновые теплоносители в отличие от ме-тилфенилсиликоновых имеют наиболее низкие температуры плавления и кипения, меньшую вязкость, меньшую плотность, больший коэффициент объемного расширения, меньшую температуру вспышки и меньшую термическую стойкость, а следовательно, меньшую максимально допустимую рабочую температуру. [c.76]

С начала текущего столетия многими исследователями [15, 16, 38, 46, 55] использовался метод, предложенный Бертоле [4] в 1850 г. Капиллярная стеклянная трубка частично заполняется под вакуумом дегазированной жидкостью и запаивается. При нагревании жидкость расширяется и заполняет всю трубку. Температура, при которой жидкость целиком заполняет трубку, регистрируется. При охлаждении трубка остается заполненной, пока в жидкости не произойдет разрыв под действием растягивающих напряжений. Зная разность температур в моменты заполнения трубки и разрыва, а также разность коэффициентов термического расщирения стекла и жидкости, можно определить изменение объема жидкости. Полагая коэффициент объемного расширения жидкости равным его значению, измеренному при сжатии, и считая, что давление в момент заполнения трубки равно нулю, можно рассчитать напряжение растяжения. В табл. 3.1 А представлены некоторые результаты, приведенные в обзорах [5 и 51]. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...