Процесс Коэффициент остаточных газов

В ближайшие годы при доведении октанового числа автобензинов до 76-80 ед. (по моторному методу) должны быть разработаны автомобильные двигатели со степенью сжатия порядка 8,0-8,5 при максимальном использовании эффекта от повышения степени сжатия имеющие рациональную форму камеры сгорания, обеспечивающую наивыгоднейшее протекание рабочего процесса снабженные интенсифицированными источниками зажигания рабочей смеси и устройствами, позволяющими уменьшить коэффициент остаточных газов нужно также устранить неравномерность поступления топлива по цилиндрам и убрать возрастание насосных потерь по мере уменьшения наполнения двигателя. [c.367]

Для определения теплоемкости рабочих газов необходимо знать состав отдельных компонентов свежего заряда смеси и продуктов сгорания. В газожидкостном двигателе состав свежего заряда в процессе сжатия зависит от состава горючего газа, от общего количества воздуха и от количества остаточных газов, относительное количество которых характеризуется коэффициентом остаточных газов. Для решения уравнений, приводимых ниже, значения средних теплоемкостей воздуха и газа берутся из табл. 5 средних теплоемкостей. Принимая во внимание небольшое содержание многоатомных газов в газовоздушной смеси, можно в пределах достаточной для расчетов точности пользоваться значениями средних молекулярных теплоемкостей газа при постоянном объеме для воздуха. [c.590]

Коэффициент остаточных газов. Величина коэффициента остаточных газов Уг характеризует качество очистки цилиндра от продуктов сгорания. С увеличением Уг уменьшается количество свежего заряда, поступающего в цилиндр двигателя в процессе впуска. [c.45]

При проектировании двигателя стремятся уменьшить величину Рг, чтобы избежать возрастания насосных потерь и коэффициента остаточных газов. Кроме того, увеличение давления выпуска уменьшает коэффициент наполнения, ухудшает процесс сгорания и повышает температуру и количество остаточных газов. Увеличение давления в конце выпуска при газотурбинном наддуве, как правило, вполне компенсируется повышением давления на впуске (рис. 32). [c.60]

Увеличение удельного расхода топлива при прикрытой дроссельной заслонке происходит из-за ухудшения рабочего процесса двигателя (уменьшения наполнения и увеличения коэффициента остаточных газов), а также вследствие уменьшения механического к. п. д. (мощность двигателя уменьшается, а величина механических потерь при постоянной угловой скорости практически остается постоянной). [c.69]

В результате расчета процессов впуска и сжатия с помощью формул п. 8 были получены значения следующих величин коэффициент наполнения =0,685 коэффициент остаточных газов 7=0,088 температура начала сжатия 7 =358,5°К. По известной формуле было вычислено теоретически необходимое количество воздуха для полного сгорания 1 кг топлива о== 14,8 кг. Удельный объем рабочего тела в начале сжатия был определен по формуле (109) Цд=1,22 ж /кг (без учета объема паров топлива). [c.155]

Наполнение. За начало принимается момент окончания процесса выпуска (выталкивания поршнем) отработавших газов из цилиндра. В этот момент поршень находится в в. м. т., а камера сгорания — заполнена отработавшими, оставшимися от предыдущего цикла газами с температурой 700-4-900° К. Количество остаточных газов будет зависеть от размеров камеры сгорания, а также от степени сжатия. Практическое влияние на работу двигателя оказывает не абсолютное количество их, а отношение этого количества к свежему заряду. Это отношение называют коэффициентом остаточных газов, которое колеблется для различных двигателей и разных способов наполнения цилиндров в пределах от = 0,10 до = 0,03.х [c.191]

Открытие выпускных клапанов, определяющее начало процесса очистки цилиндра, наступает за 50° до н. м. т. В этот момент давление в цилиндре составляет примерно 8,5 кгс/см , а в коллекторе приблизительно 2,2 кгс/см . Благодаря этому соотношению и резкому открытию выпускных клапанов обеспечивается хорошая очистка цилиндров от газов, коэффициент остаточных газов на номинальной мощности у = 0,01 получается при относительно небольшом количестве воздуха, проходящего через выпускные клапаны в период продувки. К концу продувки давление в цилиндре превышает давление в воздушном ресивере на номинальном режиме на 0,2—0,3 кгс/см и поэтому коэффициент наполнения достигает высоких значений. Дизели Д70 имеют относительно небольшие значения отдельных составляющих теплового баланса. Так, например, теплоотвод в воду и масло в них ниже, чем соответствующий теплоотвод в двигателях аналогичного класса. [c.6]

Коэффициент остаточных газов. Газы, остающиеся в камере сгорания от каждого предшествующего цикла, смешиваясь со свежим зарядом, подогревают его, способствуя тем самым лучшему испарению топлива. Одновременно остаточные газы снижают весовое наполнение, а при значительных их концентрациях замедляют процесс сгорания. Поскольку концентрация остаточных газов зависит от количества свежего заряда на цикл, удобнее пользоваться относительной их величиной, так называемым коэффициентом остаточных газов у, представляющим собой отношение веса О,, остаточных газов к весу Ос.з свежего заряда, т. е. [c.263]

В процессах выпуска-впуска (газообмена) в цилиндре двигателя все же остается некоторое количество остаточных газов. Одним из критериев совершенства протекания процессов газообмена является коэффициент остаточных газов i/o d величина которого определяется по формуле (10.46). В современных четырехтактных бензиновых двигателях величина коэффициента остаточных газов находится в пределах /ост = 0.05... 0.12. [c.196]

Степень очистки цилиндра двигателя от отработавших газов в результате осуществления процессов газообмена оценивается коэффициентом остаточных газов, определяемым по формуле (15.106). Для дизельных двигателей его значение находится в пределах г/ост = 0.03... 0.06. [c.405]

Из этих выражений следует, что коэффициент наполнения зависит от отношения давлений и температур, измеряемых ле-ред впускными органами цилиндра и в начале процесса сжатия, а также от коэффициента остаточных газов. На коэффициент наполнения не оказывают непосредственного влияния условия на впуске в двигатель, т. е. наружные температура и давление, сопротивление фильтров и охладителей воздуха и др. [c.163]

Для четырехтактных двигателей с продувкой коэффициент остаточных газов зависит главным образом от количества воздуха, поступающего в цилиндр во время продувки. Ввиду сложности процессов очистки аналитической зависимости коэффициента остаточных газов от параметров газообмена получить не удается. Его значение оценивают на основании опытных данных, а коэффициент наполнения приближенно определяют по формуле (108). [c.77]

В карбюраторном двигателе при работе по нагрузочной характеристике увеличивается илй уменьшается количество смеси, поступающей в цилиндр. Коэффициент остаточных газов с прикрытием дроссельной заслонки возрастает. Таким образом, изменяются условия протекания рабочего процесса, а следовательно, мощность и экономичность двигателя. [c.298]

Основными параметрами, характеризующими качество процесса газообмена, наряду со средним давлением потерь на осуществление газообмена являются коэффициент наполнения и коэффициент остаточных газов. Коэффициентом [c.17]

Количество остаточных отработавших газов оставшихся в цилиндре к концу процесса наполнения (продувки), характеризуется коэффициентом остаточных газов [c.18]

В двухтактном дизеле процессы наполнения и продувки проходят одновременно. Коэффициент остаточных газов у г и к. п. д. продувки ris зависят от соотношения расхода проходящего через цилиндр воздуха к потенциальному заряду. Выражение для коэффициента наполнения в этом случае применяется в наиболее общей форме как соотношение действительного количества свежего [c.36]

Кроме того, при малой частоте вращения несколько уменьшается скорость движения воздушного вихря в цилиндре и возрастает коэффициент остаточных газов. Следует отметить также, что ухудшение процесса сгорания связано [c.253]

Дизели типа Д70 (рис. 173) прошли опытную проверку в 16- и 12-цилиндровых V-образных модификациях. Рабочий процесс дизелей Д49 и Д70 осуществляется с обычным газотурбинным наддувом и постоянным давлением газа перед турбиной. Продувка камеры сгорания при оптимальном угле перекрытия клапанов б = 80° уменьшает коэффициент остаточных газов у до 0,002, увеличивает коэффициент наполнения г] , на 3—5%, а также является эффективным средством снижения температуры выпускных клапанов (на 90° С) и некоторого снижения температуры других деталей камеры сгорания, облегчает форсирование дизеля по среднему эффективному давлению. [c.294]

В вакууме, вследствие того что коэффициент перекрытия поверхностей трения равен 1, доступ остаточных газов к ним затруднен. Кроме того, в процессе трения неизбежны значительные совместные деформации поверхностных слоев, разрушаюш ие тонкие поверхностные пленки окислов и адсорбированных газов. Все это в значительной мере снижало влияние активных остаточных газов, благодаря чему условия проводившихся экспериментов (с точки зрения влияния этих газов) соответствовали условиям эксперимен- [c.53]

Смесь при поступлении в цилиндр нагревается от его стенок и клапанов, а также в результате смеши- i вания с остаточными газами до температуры 7 а=340 -н -г 4-400° К. Совершенство процесса впуска характеризуется так называемым коэффициентом наполнения. Коэффициентом наполнения называется отношение весового количества G свежей смеси, действительно поступившей в цилиндр, к такому количеству Oft, которое могло бы поместиться в рабочем объеме цилиндра V при давлении ро и температуре То наружной среды [c.275]

Основными параметрами процесса наполнения, оказывающими наибольшее влияние на коэффициент наполнения г н, являются параметры свежего заряда перед впускными органами (рк и Тк) давление и температура в конце процесса наполнения (ра и Та) давление и температура остаточных газов (рг и Т,) величина коэффициента уг- [c.38]

На рис. 5 представлены зависимости теплоты сгорания топливовоздушных смесей от коэффициента избытка воздуха а. Необходимо отметить, что теплота сгорания горючей смеси не пропорциональна теплоте сгорания топлива. При одинаковых значениях а теплота сгорания смеси дизельного топлива с воздухом несколько выше теплоты сгорания смеси бензина с воздухом. Это объясняется тем, что для полного сгорания единицы дизельного топлива требуется меньшее количество воздуха, чем для сгорания такого же количества бензина. Так как Б процессе сгорания участвует не горючая смесь, а рабочая (горючая смесь -f остаточные газы), то целесообразно теплоту сгорания топлива относить к общему количеству ра б очей смеси (МДж/ кмоль раб. см) [c.15]

Состав рабочей смеси, который характеризуют коэффициентами избытка воздуха и остаточных газов, оказывает значительное влияние как на протекание процесса сгорания, так и на скорость распространения фронта пламени. [c.31]

Отношение теплоемкостей рабочего тела для любого момента процесса сгорания зависит от температуры, коэффициента избытка воздуха и доли выгоревшего к данному моменту времени топлива. Во время процесса сгорания состав рабочего тела изменяется от воздуха (остаточными газами пренебрегаем) в самом начале процесса до соответствующих данному избытку воздуха продуктов сгорания в конце его. Следовательно, значение к будет меняться от к — воздуха до к — продуктов сгорания. Можно принять, что в процессе сгорания, как уже отмечалось, разность кд — кг изменяется пропорционально доле выгоревшего топлива х к рассматриваемому моменту времени. Таким образом, в общем виде формула отношения теплоемкостей к для любого промежуточного состояния рабочего тела будет иметь вид [c.96]

В действительном цикле во время сжатия в цилиндре двигателя находится газовая смесь. Состав смеси в процессе сжатия зависит от типа смесеобразования, количества поступившего воздуха нли топливовоздушной смесп и остаточных газов. В процессе сгорания и расширения образуются продукты сгорания, состав которых зависит от элементарного состава топлива, полноты сгорания и коэффициента избытка воздуха. [c.52]

В процессе продувки часть свежего заряда смешивается с оставшимися в цилиндре остаточными газами (коэффициент смешения). В отношении сгорания и возможностей повышения степени сжатия желательно, чтобы после окончания продувки свежий заряд возможно более полно смешивался с остаточными газами. [c.432]

Зная состав газа и давления на отдельных участках газовоздушного тракта СПГГ (продувочный ресивер — цилиндр двигателя— газопровод) в определенные моменты рабочего цикла, можно определить такие важные параметры рабочего процесса СПГГ, как коэффициент остаточных газов и избыток воздуха для горения, достоверная оценка которых с помощью других способов затруднительна. Данные по величине этих, а также других параметров процесса газообмена могут быть получены экспериментальным путем с помощью отбора проб газа и последующего анализа взятых проб. [c.102]

Количественной оценкой процессов очистки и наполнения цилиндра служат коэффициент остаточных газов уг и коэффициент нанолпения т] . [c.38]

Наполнение двигателя при п = onst и изменении нагрузки. Прп уменьшении нагрузки карбюраторного двигателя и соответствующем перекрытии дроссельной заслонки гидравлические сопротивления возрастают, что приводит к изменению характера протекания процесса газообмена (см. рис. 27). Зависимость давления от положения дроссельной заслонки показана на рис. 34. При большом прикрытии дроссельной заслонки коэффициент остаточных газов Уост увеличивается. Подогрев заряда вследствие меньшей температуры поверхности при снижении нагрузки несколько уменьшается. Однако изменение А Г в данном случае незначительно. В результате совместного действия этих факторов с уменьшением нагрузки коэффициент также снижается. [c.86]

За начало цикла обычно принимается момент окончания процесса вылуска — выталкивания поршнем отработавших газов из цилиндра и, следовательно, начало впуска свежего заряда. В этот момент поршень находится во внутренней мертвой точке, и свободное пространство цилиндра — камера сжатия заполнена отработавшими газами, осгав-шимися от предыдущего цикла (остаточными газами). Г азы имеют температуру от 600 до 900° К (при полной нагрузке двигателя) и давление 0,02 н- 0,10 ати в зависимости от сопротивления выхлопной системы. Количество остаточных газов, естественно, зависит от объема камеры сжатия, причем поскольку наличие этих газов определяет степень загрязнения ими поступающего свежего заряда, представляет интерес не их абсолютное кол.ичество, а отнощение этого количества к свежему заряду. Это отношение называют коэффициентом остаточных газов 7. Величина его прежде всего зависит от степени сжатия, поскольку последняя определяется отношением полного объема цилиндра, представляющего сумму объема камеры сжатия и рабочего объема, т. е. объема, описываемого пор шнем, к объему ка-меры сжатия. В двигателях различных типов степень сжатия г выполняется в пределах от 57 для карбюраторных автомобильного и авиационного типа, с внешним смесеобразованием и посторонним зажиганием до 13н-16 — для дизелей. Соответственно величина коэффициента остаточных газов составляет от у =й 0,10 до у === 0,03. [c.443]

По окончании процесса заполнения цилиндр двигателя оказывается заполненным омесЫо свежего заряда и остаточных газов. Разрежение в цилиндре к этому моменту составляет около 0,15 0,05 ат в зависимости от быстроходности двигателя, а температура 7 д = 310-н 350° К. Таким образом, количество свежего заряда составляет лишь долю р а-бочего объема (объема, описанного поршнем). Совершенство заполнения цилиндра характеризуют коэффициентом наполнения представляющим отношение весового количества свежего заряда, действительно поступившего в цилиндр, к тому количеству, которое могло бы поместиться в рабочем объеме при давлении и температуре олрул ающей сре ды. Такой способ подсчета коэффициента наполнения дает возможность характеризовать совершенство самого двигателя. Вместе с тем абсолютное количество свежего заряда будет зависеть также от давления и 1 емпературы атмосферного воздуха. С увеличением высоты расположения установки над уровнем моря барометрическое давление падает, и соответственно будет уменьшаться заряд цилиндров двигателя. То же имеет место при повышенной температуре окружающего воздуха, т. е. [c.443]

Адсорбция кислорода на измельченных кристаллах PbS при комнатной температуре очень мала, как было показано Хиллен-брандом [105]. При давлении кислорода 230 тор реакция не идет вплоть до температур выше 100° С. И даже в этом случае необходимо несколько часов, чтобы получить монослойное покрытие. Столь медленной адсорбции (или поверхностной реакции) соответствует коэффициент прилипания, меньший чем 10 , т. е. только одна из 10 молекул кислорода, падающих на поверхность, адсорбируется ею. Этим можно объяснить относительную нечувствительность процесса роста пленки к наличию остаточных газов. [c.374]

Бродский и Земел [76] изучали явления переноса на поверхности тонких эпитаксиальных пленок PbSe. Эти работы продемонстрировали целесообразность применения эпитаксиальных пленок в исследовании поверхности полупроводников с высокой концентрацией носителей. Была получена серия пленок различной толщины, обладающих разной концентрацией носителей. В работе была использована методика, описанная в [74]. Электрофизические измерения были выполнены при атмосферном давлении,, а также в процессе откачки. При вакуумировании происходят медленные изменения электрических свойств. Когда в систему включался ионизационный манометр, электрические свойства начинали меняться с гораздо большей скоростью. Конструкция системы исключала возможность диффузии ионов к образцу. Оставалось предположить, что в ионном источнике на раскаленной нити образовывались продукты распада молекул, которые не взаимодействовали со стенками камеры. Эти радикалы активно реагировали с кислородными комплексами на поверхности PbSe. Масс-спектрометрический анализ остаточных газов не проводился. После длительного выдерживания в вакууме 2-10 тор с работающим ионизационным манометром электрические свойства пленок стабилизировались, и удельное сопротивление и коэффициент Холла достигали максимального значения. При напуске гелия или аргона никаких изменений не было замечено. После пуска воздуха или кислорода коэффициент Холла и удельное сопротивление резко падали и через некоторое время достигали стационарного значения. [c.375]

Оболочечные мишени. Для того, чтобы определить интервалы изменения наиболее важных параметров мишеней инерциального термоядерного синтеза, взаимозависимость этих параметров и, наконец, чувствительность самого процесса термоядерного взрыва к этим параметрам, рассмотрим результаты численных расчетов коэффициента термоядерного усиления мишени прямого облучения, выполненные в работе [6] для определенного типа такой мишени, в достаточно широком диапазоне изменения характеристик воздействующего на мишень лазерного импульса. В указанной работе представлены результаты оптимизации по коэффициенту усиления параметров двухслойной оболочечной мишени внешний слой (аблятор) из инертного вещества, внутренний слой — ОТ-лед. Предполагалось, что полость мишени заполнена ОТ-газом низкого давления, соответствующего давлению остаточного газа, наличие которого по-видимому неизбежно присуще технологии изготовления криогенной мишени и ее дальнейшему нахождению в камере взаимодействия. В качестве материала аблятора рассматриались два вещества — пластик (СН2) и стекло. [c.41]

В последнее время сотрудниками Физико-технического института низких температур АН УССР разработана ЭВТИ, значительно облегчающая процессе откачки и достижения более высокого вакуума. Этого удалось достигнуть благодаря разработке ЭВТИ с чрезвычайно мелкими отверстиями в экранах, проницаемыми для газа и практически непроницаемыми для излучения. Такая перфорация экранов дает возмоя ность существенно понизить давление остаточного газа в изоляции и тем самым уменьшить ее эффективный коэффициент теплопроводности. [c.79]

Влияние числа оборотов. При увеличении числа оборотов коленчатого вала сокращается продолжительность процесса расширения, вследствие чего уменьшается теплообмен газов со стенками. При этом уменьшаются и потери газов через неплотности поршневых колец и клапанов. Влияние догорания на показатель щ при изменении числа оборотов определяется зависимостью скорости сгорания от числа оборотов. При увеличении числа оборотов, с одной стороны, усиливается турбулизация смеси или воздуха в цйлиндре, что увеличивает скорость сгорания с другой — при этом уменьшается коэффициент наполнения и возрастает содержание остаточных газов в рабочей смеси, что может привести к уменьшению скорости сгорания. [c.169]

Другая причина потерь энергии заключается в тепловых процессах, вызываемых попеременными сжатиями и разрежениями воздуха. Действительно, если сжатия и разрежения следуют друг за другом достаточно быстро, то колебания будут, как это разъяснено в 59, почти в точности адиабатическими. Однако, как это было впервые отмечено Кирхгофом (1868), остаточная передача тепла имеет во всяком случае такое же значение, как и вязкость ). В кинетической теории газов коэффициенты темиературо-проводности (V ) и кинематической вязкости имеют одинаковый порядок величины согласно Максвеллу, [c.240]

В процессе литья форполимеров или паст, содержащих мономер, остаточные напряжения возникают в результате изменения размеров материала, вызванного полимеризацией мономера (усадочные напряжения), градиента концентрации мономера, не вошедшего в реакцию (диффузионные напряжения), разности коэффициентов термического расширения полимера и пузырьков газа, оставшихся в материале или (в случае паст) различной степени набухания по объему частиц полимера в мономере или инертной жидкости. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...