Стабилизация скорости резания

Для уменьшения упругих отжатий шлифуемого вала на станке применен следящий люнет, подпирающий среднюю шейку. Для стабилизации режущих свойств кругов станок имеет механизм автоматического наращивания частоты вращения по мере изнашивания кругов, чтобы сохранять постоянную скорость резания. [c.402]

Схема стабилизации на выходе получила распространение в машинах с меняющейся нагрузкой гидродвигателя (в станках с меняющимся усилием резания в период рабочего хода гидродвигателя и т. д.). При эпизодических нагрузках, обусловленных режимом работы станка, гидросистема после переходного процесса вновь возвращается к установившемуся режиму. Однако при периодических, с определенной чистотой, изменениях нагрузки стабилизация расхода через дроссель может нарушиться. Для выяснения уровня возмущений, влияния трения в редукционном клапане, влияния реактивного действия вытекающей струи и ряда других второстепенных факторов были произведены исследования динамических характеристик аппарата Г55, применяемого в станкостроении, предназначенного для стабилизации скорости гидродвигателей. Все исследования были произведены при дросселировании на выходе . [c.343]

Разделить различные эффекты действия смазочно-охлаждаю-щих жидкостей весьма затруднительно. Их действие проявляется одновременно по различным направлениям. Как было показано выше, действие СОЖ уменьшается с нарастанием скорости и толщины среза. Наибольшее значение при низких скоростях резания имеют эффекты снижения трения и напряжения сдвига. При увеличении скорости, в связи с уменьшением времени химической реакции или ограниченного проникновения жидкости, эти эффекты снижаются. Охлаждение может играть значительную роль при высоких скоростях. Практической выгодой от эффектов снижения трения и напряжений является уменьшение силы резания и наростообразования, которое отражается на улучшении качества поверхности. Эти улучшения процесса резания наиболее важны для операций, характеризующихся низкой скоростью и большими усилиями резания, таких как протягивание или резьбо-нарезание. Охлаждающее действие жидкости имеет наибольшее влияние на стойкость инструмента и на погрешности обрабатываемой детали, вызываемые термическими воздействиями. Повышение стойкости инструмента главным образом зависит от снижения температуры резания. Охлаждение оказывает влияние на температуру резания при работе со скоростью менее 150 м/мин. При более высокой скорости резания СОЖ могут быть использованы лишь для стабилизации температуры обрабатываемой детали, а не для воздействия на процесс резания. [c.93]

Для сокращения погрешностей, возникающих в кинематических цепях системы СПИД, можно использовать также систему адаптивного управления размером динамической настройки фд. Стабилизировать размер динамической настройки фд кинематической цепи можно, как это выше было рассмотрено, за счет сохранения крутящего момента, действующего во время обработки. Это может быть достигнуто путем изменения рабочей подачи. В тех случаях, когда изменение величины рабочей подачи вызывает опасное увеличение нагрузки на зуб фрезы или большую шероховатость обрабатываемой поверхности, одновременно с возрастанием рабочей подачи повышается и скорость резания. Управляя размером динамической настройки фд кинематической цепи системы СПИД, одновременно с повышением точности достигается и увеличение производительности обработки. Это дало наиболее эффективные результаты при нарезке косозубых зубчатых колес, при которой момент резания в период врезания непрерывно возрастает, а в период выхода фрезы убывает до величины момента холостого хода. Следовательно, обработка с увеличенной подачей в момент начала обработки (и надлежащей скоростью резания) и постоянно убывающей до величины, установленной для периода установившегося резания, а затем с постепенно. возрастающей подачей до первоначальной величины, позволяет сократить машинное время в среднем до 30%. Стабилизация размера динамической настройки фд позволяет при этом повысить точность обработки на один класс и увеличить размерную стойкость фрез до 30%. Управлять размером динамической настройки фд кинематической цепи можно также и путем изменения жесткости или упругого закручивания ее звеньев. [c.30]

Исследования ученых показали, что на размерную стойкость инструмента оказывает влияние изменение большого количества факторов., среди которых температура в зоне резания имеет существенное значение. Эта температура функционально связана со скоростью резания и через нее с размерной стойкостью инструмента. Следовательно, путем выбора наиболее экономичного периода стойкости режущего инструмента и стабилизацией или управлением по заданной программе соответствующей этому периоду температурой в зоне резания можно существенно повысить использование режущих свойств каждого экземпляра инструмента, ведя обработку при соответствующих скоростях, и, тем самым, повысить производительность и сократить расходы на инструмент. В результате исследований установлено, что наиболее быструю и надежную информацию о величине температуры в зоне резания и ее изменениях дает измерение температуры с помощью естественной термопары материал режущего инструмента — [c.41]

При использовании многомерной системы, когда управление точностью происходит посредством изменения размера статической настройки, а скоростью износа инструмента — посредством изменения скорости резания в режиме раздельных приводов главного движения и подачи,-имеет место постоянная производительность процесса (по машинному времени). Некоторым преимуществом данного варианта следует считать более устойчивую работу САУ скоростью износа инструмента вследствие того, что для стабилизации термо-э. д. с. требуется несколько больший диапазон частот вращения привода главного движения по сравнению со случаем кинематически связанных приводов. Однако при [c.417]

Отметим, что коэффициенты при lg у, lg 2 и lg НВ представляют собой не что иное, как миноры функциональной матрицы системы (7.5). Отсюда размерная ошибка, погрешность стабилизации при постоянной скорости резания, будет [c.484]

Определим погрешность стабилизации регулируемой величины Лд, вызванную колебанием твердости НВ заготовок, и скорость резания, определяемую заданной допустимой скоростью размерного износа инструмента для чего запишем следующую систему уравнений, описывающую статику рассматриваемой САУ [c.491]

В качестве расчетного примера выберем уже ранее рассматривавшуюся САУ для стабилизации размера динамической настройки на станке 1722. Прежде всего нужно изучить собственно объект управления Поскольку необходимо стабилизировать размер динамической настройки, то регулируемой величиной или же выходом объекта управления будет являться размер динамической настрой-ки Лд.—Входами объекта управления, т. е. факторами, влияю-щими на Лд, будем считать параметры режима обработки скорость резания V, подачу 5 и припуск г, хотя вообще этими тремя факторами далеко не исчерпываются все воздействия, меняющие величину размера динамической настройки. [c.524]

Более высокую производительность обеспечивают станки, в которых команда на вывод сверла подается при возрастании крутящего момента на сверле до установленной величины. Однако такое управление циклом, особенно при малом диаметре сверла, оказывается недостаточно эффективным. Лучшим вариантом обработки является сверление с непрерывной стабилизацией нагрузки. Основными силовыми факторами процесса сверления являются крутящий момент на сверле и осевая сила. Исследования [37 ] показали, что, как правило, в качестве регулируемой величины следует выбирать крутящий момент на сверле, так как при -этом обеспечивается наиболее выгодный процесс управления в отношении использования "возможностей сверла и получения наибольшей производительности. В то же время осевая сила при управлении по моменту оказывается значительно меньше критического значения, в связи с чем повышается точность обработки в результате устранения увода сверла и разбивания отверстия. Управление процессом сверления целесообразнее проводить путем изменения величины подачи, а не скорости резания. При этом несколько увеличивается производительность и значительно упрощается техническое исполнение САУ. [c.553]

На первом этапе обычно определяют частную функциональную зависимость р = / ((), где I — глубина резания. При этом экспериментальное измерение силы Р динамометром в целях исключения влияния побочных факторов (например, радиуса скругления вершины резца со) ведется с изменяющейся по значению шириной срезаемого слоя Ь. Такие условия возникают при точении трубы с переменной толщиной стенки. Остальные режимные и геометрические параметры резца на протяжении всего первого этапа экспериментов остаются постоянными. К числу таких параметров, требующих стабилизации, относятся толщина срезаемого слоя, твердость металла обрабатываемой заготовки, скорость резания, наличие смазывающе-охлаждающей жидкости или ее отсутствие, главный и вспомогательный углы в плане, задний и передний углы, угол наклона главной режущей кромки. Вершина закрепленного в динамометре резца должна быть установлена строго на высоте оси вращения заготовки. Числовые значения силы резания Р, измеренные динамометром при различных значениях ширины Ь срезаемого слоя, заносятся в протокол. [c.104]

Приведенные экспериментальные данные показывают, что в диапазоне скоростей резания, характерном для эксплуатации твердосплавного инструмента, усадка стружки и ширина контакта стружки с передней поверхностью резца с повышением скорости резания снижаются. Наиболее интенсивное снижение усадки стружки и ширины контакта наблюдается в зоне относительно низких и средних скоростей резания. При работе с относительно высокими скоростями резания значения I и с стабилизируются, а в ряде случаев при достижении некоторой скорости резания начинают возрастать. Стабилизацию усадки стружки при работе на высоких скоро- [c.216]

Закономерности изменения шероховатости и наклепа обработанной поверхности при изменении скорости резания аналогичны закономерностям изменения интенсивности износа инструмента. При работе на скоростях резания, обеспечиваюш,их минимум интенсивности износа инструмента, наблюдается минимум (или стабилизация) высоты неровностей и минимум (или стабилизация) глубины и степени наклепа обработанной поверхности. Равенство скоростей резания, соответствующих точкам минимума или критическим точкам кривых ho.Jl=f v) г=/(и) Я=/(у) и h =f v) является вполне закономерным явлением, так как изменение отмеченных характеристик процесса резания происходит в значительной мере под действием одних и тех же физических причин. [c.246]

При обработке заготовок различного диаметра при различных условиях резания диапазон изменения силы тока в начале процесса и к. концу хода режущего инструмента неодинаков. Поэтому при постоянном шаге изменения силы тока для каждого типоразмера заготовки требуется своя программа по интервалу времени переключения ступеней устройства. Необходимое число различных программ обеспечивается набором резисторов переменного сопротивления в блоке 3, а выбор той или иной программы — переключателем 5. Испытание и внедрение в производство рассмотренной системы стабилизации температуры нагрева обрабатываемой заготовки при работе с переменной скоростью резания (торцовая обточка) показали, что линейный закон изменения тока дуги практически обеспечивает более равномерный износ инструмента, чем при работе без регулирования тока. При надлежащем выборе начального значения силы тока отсутствует перегрев металла в зоне малых скоростей резания, который, как правило, имеет место в обычных условиях обработки, когда сила тока не регулируется. [c.141]

Алмазная правка развивается в следующих направлениях а) автоматизация процесса правки как составной части комплексной автоматизации шлифовальной обработки б) создание новых средств алмазной правки для стабилизации и упрощения наладки, сокращения простоев станка на правку, совмещения одновременной обработки нескольких поверхностей и повышения скоростей резания при шлифовании в) расширение области применения алмазной правки за счет сокращения безалмазной правки. [c.219]

Снижение тепловых перемещений осуществляется посредством применения смазочно-охлаждающей жидкости, предварительного нагрева технологической системы, стабилизации температуры в помещении, выравнивания температуры в технологической системе, повышения скорости резания, обеспечения ритмичности работы технологической системы и др. [c.59]

Нарушение устойчивости движения ленты происходит за счет возмуш,енных сил, которые возникают из-за колебаний в силе резания, закрутки копиров, отклонения от параллельности осей роликов лентопротяжных механизмов, набегания шва на рабочую поверхность ролика, периодических ударов места склейки и т. д. Действие возмущающих сил проявляется в осциллирующих перемещениях ленты по образующим роликов в осевом направлении. Поэтому для стабилизации направления движения ленты на жестких копирах прежде всего следует увеличивать бочкообразность или конусность обкатных роликов. В этом случае для уменьшения изнашивания краев ленты и повышения периода ее стойкости рекомендуется применять многосекционные ролики на подшипниках качения (рис. 8.4,а), где каждая секция 1 — п может, независимо друг от друга, вращаться на ступице 5 со скоростью, близкой к скорости ленты. В частности, анализ рис. 8.3 показывает, что по мере увеличения бочкообразности обкатных роликов повышаются тангенциальные составляющие т силы, действующие на дугах контакта ленты с роликом, тем больше, чем больше бочкообразность роликов. При этом их сумма на дуге А ВС будет больше суммы сил, действующих на дуге АВС, т. е. [c.188]

Управление точностными параметрами деталей может осуществляться применением САУ за счет изменения размера статической, а также динамической настройки. При первом способе в процессе обработки автоматически изменяется расстояние между базами станка, несущими обрабатываемую деталь, и режущим инструментом на величину погрешности АЛд размера динамической настройки с учетом знака путем, например, смещения режущего инструмента. В этом случае процесс обработки с точки зрения силового режима мало чем отличается от обычной обработки, так как параметры режима резания сохраняются постоянными. При втором способе управление точностью осуществляется посредством изменения одного или нескольких параметров режима резания (подачи, скорости, геометрии резания), а также жесткостью системы СПИД. Изменение параметров режима резания (и особенно подачи) способствует в определенной степени стабилизации силового режима. Весьма важным в этом случае является выявление функциональной связи между регулируемыми и регулирующими параметрами, например, между упругими перемещениями системы СПИД в направлении получаемого размера и подачей. [c.415]

Если мощность резания превысит установленное предельное значение, контакт реле РП5-4 будет находиться в правом положении, включится тиристор Т5 и двигатель ДЗ б ет способствовать увеличению чисел оборотов двигателя ДС. таким образом, одновременное увеличение скорости вращения шпинделя и уменьшение подачи способствует разгрузке тиристорного привода и, вместе с этим, в определенной степени стабилизации предписанного значения термо-э. д. с. Если мощность резания меньше установленного предельного значения, восстанавливается прежний режим работы многомерной системы управления. Требуемое (допускаемое) значение мощности устанавливается потенциометром / 27 и контролируется прибором П8. Действительное (текущее) значение мощности контролируется прибором П7 (микроамперметр постоянного тока). [c.631]

Особенностями конструкции станка являются наличие электрического привода подач и установочных перемещений широкого диапазона 1 1800, электрического управления станком, возможность изменения подач в процессе резания и скорости установочных перемещений в процессе установки, наличие оптических экранных устройств для отсчета перемещений стола и шпиндельных головок и гильз шпинделя с точностью 0,001 мм, оптического совмещения оси люнета с осью горизонтального шпинделя, двухканального электрического управления, обеспечивающего одновременную установку, по координатам двух рабочих органов, разгружающих устройств, направляющих скольжения, автоматического зажима стола, поперечины и шпиндельных головок, стабилизация температуры механизма шпиндельных головок. [c.158]

В качестве регулирующих параметров в таких системах использованы скорость резания и подача, а также скорость и подача одновременно. Управление температурным режимом при наличии различных возмущений позволило активно воздействовать на скорость износа и обеспечить стабилизацию последнего. Стойкость инструмента при этом повысилась в 1,5-2 раза, особенно при обработке труднообрабатываемых материалов. Основная причина достигнутого эффекта заключается в том, что в случае использования адаптивной системы управления износом инструмента обрьшается положительная обратная связь самого процесса резания. Сущность положительной обратной связи состоит в том, что при обычной обработке затупление инструмента приводит к повышению температуры резания, а последняя, в свою очередь, увеличивает скорость затупления инструмента и т. д. Адаптивное управление позволяет исключить эту связь. [c.107]

Главные преимущества инструментов с покрытием, с точки зрения стабилизации стойкостных характеристик, проявляются по мере увеличения режимов резания, особенно скорости резания. В табл. 46 приведены результаты статистической обработки стойкостных исследований двадцати твердосплавных четырехгранных пластинок ТТ10К8Б с различными покрытиями, пластинок МС 2210, а также двадцати четырехгранных пластинок Р6М5 с покрытием TiN после комплексной обработки. Полученные данные позволяют отметить следующее [c.175]

Экспериментная проверка многомерной САУ показала вполне удовлетворительные результаты. Так, например, точность стабилизации размера статической настройки не грубее чем 0,02 мм (на диаметр), причем эта величина может быть существенно уменьшена при использовании более чувствительного гидро-золотника. Точность стабилизации термо-э. д. с. 0,2 млВ, что соответствует точности стабилизации температуры резания 10— 20° С. Точность стабилизации подачи на оборот изделия не превышает 3—6%. Время переходных процессов при наличии предельных возмущений не превысило 0,3—0,8 с. Проведенные экспериментальные исследования при обработке деталей различных типоразмеров с использованием многомерных систем автоматического управления показали их высокую эффективность. Значительно увеличивается точность обработки как за счет сокращения мгновенного поля рассеяния, порождаемого случайно действующими факторами, так и за счет компенсации погрешностей, порождаемых износом режущего инструмента, температурными деформациями системы СПИД и др. Скорость износа режущего инструмента поддерживается заданной, благодаря чему наиболее полно используются его режущие свойства. [c.631]

На рис. 45, а, показана трехгранная пластина по ГОСТ 19046—80, тип 2 с передней поверхностью формы 1. Две узкие глубокая и мелкая радиусные канавки с передним углом 11° после установки пластин в державке обеспечивают завивание стружки в диапазоне режимов от тонкого точения до получистового. При небольшой (до 1 мм) глубине резания стружка формируется в угловой канавке (сечение В — В). С увеличением глубины резания при небольших подачах в работе участвует первая канавка, а при увеличении подачи и скорости резания — вторая, причем стружка проскакивает первую канавку и, скользя по выступу, формируетс.ч в общей (образованной двумя канавками), более широкой канавке. Зазор между поверхностями канавок и прирезцовой поверхностью стружки способствует дополнительному охлаждению инструмента благодаря попаданию в него воздуха и СОЖ, а контакт стружки с ограниченным участком передней поверхности препятствует переходу тепла стружки в резец. Так как в начальный момент площадь соприкосновения стружки с выступом мала, то в месте контакта создается большое удельное давление, а следовательно, происходит быстрая приработка и стабилизация схода стружки. Фаска шириной 0,18 мм (на резце уФ —7°) делает кромку более прочной. [c.103]

Рис. 118,6 показывает, что при скорости резания выше оптимальной происходит стабилизация усадки стружки, причем при 00 = onst усадка стружки с повышением подачи снижается. Это, по-видимому, является одной из причин уменьшения величины /го.п.о при повышении подачи. [c.189]

Характерно, что при точении стали ЭИ736 стабилизация микротвердости прирезцовой стороны стружки, или точки минимума на кривых Яд=/(у), для разных подач наблюдается при различных скоростях резания, которым соответствует 0о=соп81 (рис. 151). [c.230]

Изменение вспомогательного угла резца в плане ф1 в пределах от 5° до 45° не оказывает заметного влияния на температуру резания (рис. 159). Поэтому оптимальные скорости резания для резцов с различными углами ф1 являются практически совпадающими. В зоне оптимальных скоростей и температур резания интенсивность износа резцов с разными углами ф1 примерно одинаковая, в то время как при низких и высоких скоростях резания линии /го.п= ( ) веерообразно расходятся. Здесь проявляется общая тенденция к больщей стабилизации процесса резания при работе на оптимальных скоростях резания по сравнению с работой на других скоростях. [c.251]

Адаптивное устройство состоит из динамометрического стола 5, измеряющего силу Р , блока формирования рассогласования АР между заданной силой Р и фактической силой резания Рх, преобразующего устройства 7 и тактирующего устройства 8. При наличии рассогласования АР меняется тактовая частота интерполятора, и скорость перемещения по координате X регулируется до тех пор, пока не устранится рассогласование АР. В результате стабилизации силы Рх относительно Ро стабилизируются и упругие деформации технологической системы станок—приспособление—инструмент—заготовка. [c.103]

Влияние изменения скорости подачи на скорость нагрузки показано на фиг. 10.33. На фиг. 10.33, а показана реакция на небольшое ступенчатое изменение усилия резания при начальной скорости подачи 15,24 м1мин, на на фиг. 10.33, б — при скорости подачи 7,62 м1мин и на фиг. 10.33,6—при скорости подачи 3,80 м1 мин. Колебательность при низкой скорости подачи создает новые трудности, поэтому необходимо найти способы стабилизации системы без лишних потерь на регулирование. [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...