Динамический Размеры

Изложены методы расчета размеров элементов конструкций (стержней, пластин, оболочек), обеспечивающих требуемую надежность при случайных воздействиях. Приведено решение задачи для случаев воздействий, имеющих различные законы распределения. Рассмотрены статический и динамический расчеты конструкций как по теории случайных величин, так и по теории случайных функций. Рассмотрены также вопросы оптимизации при случайных нагружениях. Книга содержит многочисленные примеры расчетов. [c.2]

F. Определение сил, действующих на различные звенья механизма прп его движении, может быть сделано в том случае, если известны законы движения всех звеньев механизма и известны внешние силы, приложенные к механизму. Поэтому общую задачу динамического расчета и проектирования новых механизмов и машин конструктор обычно расчленяет на две части. Сначала он задается приближенным законом движения входного звена механизма и внешними силами, на него действующими, определяет все необходимые расчетные усилия и по ним подбирает необходимые размеры, массы и моменты инерции звеньев. Это — первая часть задачи. После этого конструктор приступает к решению второй части задачи, а именно, к исследованию вопроса об истинном движении спроектированного механизма, к которому приложены различные действующие на него силы. Определив истинный закон движения механизма, конструктор вносит в ранее проведенный расчет все необходимые исправления и добавления. [c.205]

При решении задач синтеза механизмов должны быть приняты во внимание все условия, обеспечиваюш,ие осуществление требуемого движения. Такими условиями являются следующие правильная структура проектируемого механизма, кинематическая точность осуществляемого движения, возможность создавать проектируемым механизмом заданное движение с точки зрения динамики и, наконец, условие, чтобы размеры звеньев проектируемого механизма допускали воспроизведение заданного движения. В настоящей главе мы остановимся на общем решении основных задач синтеза и покажем, как могут быть при этом учтены вышеуказанные структурные, кинематические, динамические и метрические условия. [c.413]

Основные размеры кулачковых механизмов определяются из кинематических, динамических и конструктивных условий. Кинематические условия определяются тем, что механизм дол- [c.527]

При соблюдении геометрических, динамических и тепловых условий подобия можно получить данные на стадии проектирования по гидродинамическому сопротивлению, температурным полям твэлов, провести оптимизацию их геометрических размеров, определить режимы течения. Условием подобия для сия трения и сил инерции газового теплоносителя является равенство чисел Re для модели и натуры [c.47]

Критерии при выборе марки стали, кратко могут быть сформулированы так а) выбор марки стали (степени легированно-сти) определяется размером термически обрабатываемой заготовки б) уровень прочности определяет температуру отпуска в) наличие концентраторов напряжений и динамических нагрузок определяет необходимость легирования элементами, снижающими температуру перехода в хрупкое состояние (никель) или обусловливает необходимость иметь сталь повышенной и высокой чистоты. [c.389]

Высокие прочностные свойства необходимы, чтобы инструмент обладал сопротивляемостью соответствующим деформациям в процессе резания, а достаточная вязкость материала инструмента позволяла воспринимать ударную динамическую нагрузку, возникающую при обработке заготовок из хрупких материалов и заготовок с прерывистой поверхностью. Инструментальные материалы должны иметь высокую красностойкость, т. е. сохранять большую твердость при высоких температурах нагрева. Важнейшей характеристикой материала рабочей части инструмента является износостойкость. Чем выше износостойкость, тем медленнее изнашивается инструмент. Это значит, что разброс размеров деталей, последовательно обработанных одним и тем же инструментом, будет минимальным. [c.276]

Задача синтеза кулачковых механизмов заключается в определении основных размеров и профиля кулачка по заданным кинематическим и динамическим параметрам. [c.47]

При эскизном проектировании (гл. 3) были выбраны тип, класс точности и схема установки подшипников. Далее нужно определить силы, нагружающие подшипник, произвести подбор подшипника по статической или динамической грузоподъемности, окончательно установить основные размеры подшипника, конструктивно оформить опоры. [c.101]

Быстроходные шпиндели в собранном виде балансируются динамически. Допускаемый дисбаланс от 10 до 50 Г -см (в зависимости от размера и числа оборотов). [c.369]

Детали, у которых величина I может достигать значительных размеров (например, коленчатые валы автомобильных и тракторных двигателей), должны подвергаться динамической балансировке. Чем больше число оборотов детали, тем в большей степени сказывается влияние динамической неуравновешенности. Как статическая, так и динамическая неуравновешенность исправляется добавлением груза или, наоборот, удалением части металла, обусловливающей неуравновешенность тела, путем высверливания, фрезерования и т. д. [c.509]

Динамическое распределение памяти означает, что выделение ячеек памяти для размещения данных и программ производится перед началом и в процессе выполнения программ в зависимости от фактических размеров массивов данных и участков программ, а также порядка их использования. При динамическом распределении памяти заранее не известно, какие ячейки ОЗУ будут выделены под массивы данных и программы. Поэтому программирование должно осуществляться только в условных математических адресах. [c.23]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Значения номинальной динамический грузоподъемности для подшипников различных типоразмеров даны в каталогах по подшипникам и справочных таблицах (см. табл. 5.23...5.37). Она получена по формулам, учитывающим конструкцию и тип подшипника, число и размеры тел качения, а также угол контакта [34]. [c.98]

Для упорных подшипников Хт = 0 Найти предварительный размер по приближенному значению динамической деляемой выражением [c.110]

Определить динамическую вязкость р, если равномерное вращение внутреннего цилиндра (п = 90 об/мин) достигается с помощью груза массой /п = 0,5 кг, а размеры вискозиметра По = 150 мм, = 160 мм, = = 200 мм и Я 400 мм. [c.208]

Рассматривая течение жидкости в слое смазки как плоское, построить эпюру давлений р по длине башмака и определить, какую нагрузку Р он может нести, если скорость движения опорной поверхности о = 3 м/с и размеры Z. = 60 мм, Hq = 0,2 iMm, угол установки башмака а. 0,25", его ширина (размер в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа) В = 150 мм. Динамическая вязкость масла р = 0,8 П. [c.214]

Изменением усилия в пружине при посадке клапана пренебречь. Размеры клапана d = 60 мм и D 80 мм динамическая вязкость жидкости р == 0,2 П. [c.219]

Установив тип подшипника (с учетом перечисленных факторов), принимают ориентировочно типоразмер подшипника исходя из конструктивных размеров и условий эксплуатации. Затем из каталога (см. табл. 14,3... 14,9) находят значение его динамической грузоподъемности С и вычисляют величину расчетной долговечности (проверочный расчет в соответствии с ГОСТ 18855—73) по формуле [c.334]

По найденному значению динамической грузоподъемности и диаметру цапфы, пользуясь каталогом (табл. 14.3...14.9), выбирают подшипник (указываются его серия и размеры). [c.358]

Статическая балансировка ротора. Этот вид балансировки преследует цель превращения оси вращения ротора в его центральную ось. Удалением избытка металла в более тяжелой части ротора или добавлением металла в более легкой его части добиваются безразличного равновесия ротора на роликах или горизонтально расположенных линейках, что служит признаком его статической уравновешенности (= 0). Статическая балансировка достаточна при малых угловых скоростях и небольших размерах вращающейся детали в направлении оси вращения (маховики, неширокие шкивы, зубчатые колеса). При деталях значительной длины и больших угловых скоростях (роторы турбин, электродвигателей и т. д.) статическая балансировка не гарантирует устранения динамических нагрузок на подшипники, а иногда даже увеличивает их. Кроме того, недостатком существующих способов статической балансировки является не всегда достаточная точность ее, обусловленная влиянием трения. [c.98]

К динамическим размерам относятся углы вращения в суставах, данные по зонам досягаемости, приросты (эффект движения) в виде максимального увеличения или уменьшения од1Юго и того же размера при перемещении части тела в пространстве. Например, длина [c.261]

Коэффициент сопротивления частицы неправильной формы зависит не только от числа R t, но и от ее геометрии, т. е. от /. Так как согласно (2-5) С/=йфСш = <р( Ф, Rex), то очевидно, что между динамическим и геометрическим коэффициентами формы должна существовать зависимость вида Аф = ф(/, R t). Эту связь для тел изометрической формы (пространственные размеры которых соизмеримы) экспериментально установили Петтиджон и Христиансен [Л. 310, 375]. Для Нет<0,05 с погрешностью 2% [c.49]

Для сечений диаметром >70 мм при необходимости иметь скнозное улучшение следует применять стали с 2—3% Ni. Наиболее распространеЕ1ные марки сталей такого типа приведены в группе V. Применение достаточно распро-страиенных ранее чисто хромоникелевых сталей, например ЗОХНЗ, нецелесообразно. Эти стали характеризуются высокой склонностью к отпускной хрупкости II рода. Поэтому для изделий крупных размеров, подвергающихся динамическим нагрузкам, целесообразно применять Сг—Ni—Мо или Сг—Mi—Мо—V стали. Естественно, что высокое содержание никеля в этих сталях снижает порог хладноломкости до более низких температур, чем у других сталей, [c.388]

При обработке деталей возникают погрешности не только линейных размеров, но и геометрической формы, а также погрешности в относительном расположени и осей, поверхностей и конструктивных элементов деталей. Эти погрешности могут оказывать вредное влияние на работоспособность деталей машин, вызывая вибрации, динамические нагрузки, шум. [c.345]

Для такого временного перемещения задач из ОП на НМД и обратно на последнем постоянно должно оставаться достаточно свободного места. Это пространство на диске называется пространством выгрузки. Возможно выделение пространства выгрузки статическое (для каждой задачи отдельно в ф айле ее образа) и динамическое (для всех выгружаемых задач на диске выделяется единый файл достаточного размера). Вариант выделения пространства выгрузки назначается пользователем на этапе построения задачи, ее установки или активизации. В зависимости от сложившейся ситуации пользователь может назначать различные атрибуты своей задачи (имя, приоритет, признак выгружаемости и др.) на любом из этапов обработки (компоновка, установка, активизация). Для этого в соответствующих командах построителя за- [c.133]

Второй возможный механизм развития трещины базируется на следующих представлениях. После объединения микротрещины с макротрещиной идет непрерывное динамическое развитие макротрещины по тем же законам, по которым развивалась и микротрещина отсутствие заметного пластического деформирования у верщины быстро развивающейся трещины (недостаточно времени на реализацию релаксационных процессов в вершине) рост трещины по плоскостям спайности с преодолением различных барьеров типа границ зерен, фрагментов, блоков (см. раздел 2.1). При реализации второго механизма энергия, необходимая для старта трещины, будет отличаться от энергии, идущей на ее рост. Энергия зарождения хрупкого разрушения обусловлена пластическим деформированием, необходимым как для зарождения микротрещин, так и для реализации деформационного упрочнения, обеспечивающего рост напряжений до величины S . Для распространения трещины от одного зерна к другому необходима эффективная энергия не только для образования новых поверхностей, но и для компенсации дополнительной работы разрушения, идущей на образование ступенек и вязких перемычек при распространении трещин скола [121, 327]. Образование ступенек на поверхности скола, как известно, связано с различной ориентацией зерен. При переходе трещины скола через границу зерна в новом зерне из-за различий в ориентации происходит разделение трещины на ряд отдельных трещин, которые распространяются параллельно по кристаллографическим плоскостям спайности и прп объединении образуют ступеньки скола. При распространении макротрещины через отдельные неблагоприятно расположенные зерна, для которых плоскости спайности сильно отклонены от направления магистральной трещины, могут наблюдаться вязкие ямочные дорывы (перемычки) [114, 327]. Учитывая, что для старта макротрещины требуется пластическое деформирование, по крайней мере в масштабе, не меньшем, чем диаметр зерна, а для ее развития масштаб пластического деформирования ограничен размером перемычек между микротрещинами, можно заключить энергия G , необходимая для старта трещины, выше, чем энергия ур, требующаяся на ее развитие. Эксперименты для большинства конструкционных металлических материалов подтверждают сделанное заключение [253]. Следовательно, динамическое развитие трещины при хрупком разрушении наиболее вероятно происходит по второму механизму. Кроме того, в пользу второго механизма говорят имеющиеся фрактографические наблюдения (рис. 4.19), которые иллюстрируют переход трещины скола через границу зерна со значительной составляющей кручения и расщепление зерна рядом параллельных друг другу трещин. Если бы развитие трещины [c.240]

Аналитические решения такого рода уравнений получены для задач в идеализированной постановке (плоскость с полу-бесконечной или конечной трещиной, пространство с дисковидной трещиной и т. д.) при воздействии гармонических и ударных нагрузок (достаточно полный их обзор дан в работах [148, 177, 178, 199, 220, 271]. Однако эти решения дают представления о реальном поведении конструкции конечных размеров только в начальный период времени (до прихода в вершину трещины волн напряжений, отраженных от границ тела). Кроме того, они не учитывают разнородности материала конструкции по механическим свойствам, изменения граничных условий по-берегам трещины в процессе ее продвижения траектория трещины считается прямолинейной, а удельная эффективная энергия, затрачиваемая на образование новых поверхностей yf, принимается постоянной и не зависящей от скорости деформирования. Очевидно, что с помощью методов, имеющих указанные ограничения, навряд ли можно дать надежные оценки работоспособности элементов конструкций сложной формы и характера нагружения. Поэтому широкое распространение получили численные методы расчета динамических параметров механики разрушения [177, 178]. [c.241]

Расчет СРТ при динамическом нагружении является достаточно сложной задачей. Для идеализированных постановок в случаях бесконечных и полубесконечных тел рядом авторов [148, 177, 178, 219, 435], которые использовали баланс энергии в различных видах, получены аналитические выражения для СРТ. Для конструкций конечных размеров применимость этих выражений ограничена временем прихода в вершину трещины отраженных волн. В последнее время для конструкций со сложной геометрией получил распространение смешанный численноэкспериментальный метод [383], в котором СРТ предлагается определять, решая нелинейное уравнение вида [c.245]

Подшипники качения различаются также по точности их изготовления. ГОСТ 520—71 устанавливает пять степеней точности О, 6, 5, 4 и 2, расположенные в порядке возрастания точности. Точность подшипников качения определяете точностью посадочных размеров колец и их ширины или (для радиально-упорных) монтажной высоты и точностью вращения koj ец. Показатель точности вращения, характеризуемый радиальным i осевым биением, имеет особенно важное значение для вращающегося кольца, так как его биение передается на связанные с ним детали узла, вызывая нежелательные последствия динамические нагрузки, вибрацию, шум и др. Точность вращения колец подшипн1ков и связанные с ним последствия зависят от точности изготовления деталей подшипника и от правильности конструкции подшипн1 кового узла, посадок колец подшипника и качества монтажа. [c.87]

Наметив наиболее подходящий тлп подшипника, необходимо выбрать его серию н размер. В пределах малой и средней интенсин-ности нагрузок рекомендуется испопьзовать подшипники особо легких серий при более высоких частотах вращения и легких при умеренных частотах. При более значительных нагрузках и средних частотах вращения используются по шинники средних серий, а в случаях особо тяжелых нагрузок н сравнительно небольших частотах вращения — тяжелых серий. Динамическая грузоподъемность прн переходе от легких серий подшипников к тяжелым возрастает,, а быстроходность — падает. Чаще всего применяют подшипники легких и средних серий. [c.108]

Поскольку несущая способность юдшипника характеризуется его динамической или статической грузоподъемностью, при выборе размера желательно знать требуемую грузоподъемность опоры и по таблицам ГОСТа подобрать подходящий типоразмер подшипника. Требуемую динамическую грузоподъемность определяют по формуле [c.108]

При конструировании опор желательно тогда, хотя бы приближенно заранее знать необходимые размерь подшипника. Их можно найти, используя методику определени i динамической грузоподъемности по приближенному значению эквивалент[юй нагрузки. Согласно этой методике [c.109]

Кулачковые муфты не смягчают динамических нагрузок и не могут предотвращать механизм от поломоь при перегрузках. Они не стандартизованы и конструируются в каждом отдельном случав в пределах допустимых габаритов. Однако практикой выработаны определенные размеры, которые даны в табл. 6.15. [c.191]

Определить подачу насоса при указаины.х на чертеже размерах, если частота вра1це пя насоса п 900 об/мин, а перекачиваемая жидкость имеет динамическую вязкость 1 = 0,6 П и плотность р = 880 кг/м . [c.221]

В некоторых случаях, когда инерционные эффекты относительного движения фаз несущественны, для описания гетерогенных смесей можно использовать и диффузионное (одножидкостное) приближение. В качестве примера укажем достаточно концентрированные суспензии или эмульсии. Если размеры включений достаточно малы, а истинные плотности материала фаз достаточно близки между собой, то скорости относительного движения Wi (а соответственно и динамические, и инерционные эффекты этого движения), как правило, малы по сравнению со среднемассовой ско- [c.25]

По ГОСТ 6364—68 данной динамической грузоподъемности соответствует роликоподишпник радиально-упорный конический двухрядный 1 097 768 (особо легкая серия), имеющий размеры rf = 340 мм, D = 580 мм, а=16° и С = 2430 кН. [c.367]

Подбор подшипников по динамической грузоподъемности С. Динамической грузоподъемностью радиальных и радиально-упорных подшипников называется такая радиальная нагрузка, которую каждый подшипник (из группы одинаковых подшипников) при неподвижном наружном кольце сможет выдержать в течение 1 млн оборотов внутреннего кольца. Динамическая грузоподъемность зависит от типа и размеров подшипникав от величины, направления и характера приложения действующих нагрузок от температурного р жима и других условий работы подшипников она ограничивается появлением признаков усталостного разрушения рабочих поверхностей тел и дорожек качения, т. е. долговечностью подшипников. [c.439]

В СССГ синтетические ремни изготовляются в 01 раниченном диапазоне размеров из MeniKOBbix капроновых тканер) просвечивающего переплетения (табл. 14.1). Они пропитываются раствором полиамида (2-6 и покрываются пленкой на основе этого полиамида с нитрильным каучуком. Удельная разрушающая нагрузка составляет для ремней толщиной 0,8 и 1,0 мм соответственно 60 и 90 Н/мм, модуль упругости при растяжении статический 1200 и 1400 МПа и динамический 1400 и 1650 МПа. Допустимая скорость ремня при толщине 0,8 мм до 75 м/с, при толщине 1 мм до 40 м/с. [c.279]

Закладка Sele tion (Выбор) позволяет настроить инструменты и способы выбора объектов Auto AD. Здесь можно отрегулировать размер прицела Auto AD и включить или отключить различные режимы выбора объектов в процессе рисования. Кроме того, здесь можно изменить следующие настройки поведение и свойства ручек режимы выбора с помощью динамической рамки, предварительного выбора, выбора группы объектов, а также выбора ассоциативной штриховки. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...