Момент резания

На рис. 1.9 приведен пример следящей силы Р. Внутри пустотелого консольного стержня движется жидкость со скоростью W. На конце стержня имеется участок, повернутый на угол а, что приводит к появлению сосредоточенной силы Р, зависящей от скорости потока жидкости п сохраняющей свое направление в базисе еу (при е=1). На рис. 1.10 схематично показана технологическая операция сверления глубоких отверстий (м — угловая скорость вращения сверла). При потере статической устойчивости стержня или при малых изгибных колебаниях стержня (сверла) можно считать, что главная часть момента резания (крутящего момента Tj) является следящим крутящим моментом. На рис. 1.11 приведен пример, где реализуется следящая распределенная нагрузка q. По пространственно-криволинейному [c.24]

Возникающее в процессе резания тепло производит местный мгновенный нагрев зоны деформации. Неравномерный нагрев поверхностного слоя вызывает неравномерные объемные изменения, а следовательно, и появление термических напряжений. Поскольку нижележащие холодные слои металла препятствуют расширению верхнего нагретого слоя, то в нем в момент резания возникают термические напряжения сжатия. [c.126]

Очевидным достоинством метода радиоактивных индикаторов в данном случае является то, что полученные замеры весьма последовательны и не имеют заметного разброса, в то время как нри микрометрическом методе ясно виден разброс точек. Кроме того, микрометрический метод на получение даже незначительного числа точек требует довольно большого времени, обязательного съема резца, что может быть исключено при радиометрическом методе, когда измерение может быть проведено в каждый данный момент резания. [c.111]

Активный момент резания [c.34]

Привод. Ножницы с наклонными ножами обычно снабжаются асинхронным двигателем, работающим на длительном режиме. Для запуска и остановки ножниц предусматривается кулачковая муфта включения. Для уменьшения нагрузки в момент резания двигатель снабжается маховиком. [c.971]

Для черновых проходов определяются аффективная мощность и крутящий момент при принятом режиме резания. Потребная мощность и крутящий момент резания сопоставляются по паспортным данным с располагаемой мощностью и крутящим моментом станка. [c.496]

Величина момента резания подсчитывается по формулам при сверлении [c.326]

Числовые значения коэффициента С в формулах (25) и (26) скорости резания Числовые значения коэффициентов С, и С в формулах (27) и (28) силы резания Числовые значения коэффициентов С, и С< в формулах (29) и (30) момента резания [c.327]

Сила резания при зенкеровании исследована недостаточно, и формул, для подсчета ее величины не имеется. Для ориентировочных расчетов каждый зуб зенкера можно рассматривать как расточной резец. Пользуясь формулами (14) и (16) (см. стр.310), вычисляют силу резания на один зуб. Общая сила равна Р-г, где г — число зубьев у зенкера, может быть принята как окружная сила зенкера. Момент резания [c.331]

Приближенный подсчет момента резания см. на стр. 331. [c.336]

Момент резания при сверлении [c.50]

Момент резания при сверлении и рассверливании — Расчетные формулы 502 Монель-металл — Механические свойства 347 [c.446]

Момент резания — Расчетные формулы 502 [c.454]

Полагая сверло абсолютно жестким, выделим основные механизмы возбуждения вибраций, имеющие место при сверлении [2]. В процессе сверления изменение подачи s и скорости подачи s приводит к изменению величины момента резания М , а изменение угловой скорости вращения сверла ф — к изменению осевой составляющей усилия резания Р . Это означает, что со стороны осциллятора s на ф действуют направленные связи по координате и скорости, а со стороны осциллятора ф на s — направленная связь по скорости. [c.160]

Передняя направляющая часть U служит для ориентации протяжки относительно оси обрабатываемой заготовки в начальный момент резания. Форму поперечного сечения и размеры передней направляющей выбирают в соответствии с формой и размерами обрабатываемой поверхности (табл. 7). [c.441]

Метчики используют для нарезания резьбы в просверленных отверстиях и для окончательного формирования резьбы. Выступающие тонкие кромки подвергаются очень большим силовым и изнашивающим воздействиям. В результате износа кромки скругляются, вследствие чего сильно возрастает момент резания, что может при- [c.20]

При попутном фрезеровании заготовка прижата к столу, а стол — к направляющим станины. Зуб фрезы начинает работать почти с первого момента резания с наибольшей толщиной и сразу подвергается максимальной нагрузке. При наличии у заготовки корки зуб ударяется о нее высокая твердость и загрязненность корки приводит в этом случае к резкому снижению стойкости фрезы. Поэтому, когда заготовка имеет твердую, корку, применяют встречное фрезерование, при котором вредное влияние корки сказывается в меньшей степени. [c.307]

При увеличении крутящего момента резания автоматически увеличивается и крутящий момент от шпинделя, передаваемый кулачками патрона на деталь. Для удобной установки детали в центрах применяют поводковые патроны с автоматически раскрывающимися кулачками. Равномерный зажим детали всеми кулачками обеспечивается тем, что применяют плавающие кулачки или кулачки с независимым перемещением. Самозажимные поводковые патроны позволяют устанавливать кулачки на различный диаметр обрабатываемых деталей. Эти патроны при центровой обработке деталей на многорезцовых станках служат для передачи детали от шпинделя станка больших крутящих моментов. [c.131]

В момент включения станка шпиндель с патроном начинает вращаться и кулачки 2 под действием центробежных сил от грузов 1, мгновенно поворачиваясь на пальцах, предварительно зажимают деталь, предупреждая ее провертывание в начале резания. Окончательный зажим детали производится в начальный момент резания от составляющей силы резания Р. После обработки детали станок выключается, шпиндель не вращается, кулачки 2 толкателями 5 под действием пружин 4 поворачиваются на пальцах 9 в исходное положение и деталь разжимается. [c.131]

Так как при многорезцовой обработке деталь может нагружаться большим крутящим моментом резания, самозажимные механизмы нашли и находят применение, в первую очередь, именно на таких операциях. [c.95]

В отличие от предыдущего, здесь окончательное зажатие кулачками происходит при повороте детали по часовой стрелке под действием крутящего момента резания. Приспособление вращения не имеет. Существенным отличием является и то, что здесь вращение кулачков 2 взаимосвязано при помощи зубчатой передачи 5 и 4. Это вызвано необходимостью не только удержать деталь от вращения, но и совместить геометрическую ось заготовки с осью инструмента. Надобность в применении вспомогательного привода в этих приспособлениях не меньшая, чем в предыдущих. Так как силы подачи при сверлении и зенкеровании весьма значительны, возбуждаемая ими сила трения на нижней опорной поверхности детали мешает ее своевременному повороту, а следовательно, и своевременному включению кулачков в активную работу. Это может послужить причиной брака изделия и повреждения режущего инструмента. Применение вспомогательного привода не только устраняет указанные недостатки, но одновременно облегчает и ускоряет выполнение производственной операции. [c.97]

Геометрические соотношения процесса шлифования. На рис. 11.9, а показано изменение толщины среза при наружном цилиндрическом шлифовании. Скорости вращения шлифовального круга и обрабатываемой детали направлены в противоположные стороны. Глубина резания незначительна и составляет сотые доли миллиметра. Окружная скорость круга 1500—2000 м/мин) значительно больше скорости заготовки (20—30 м/мин). Как и при фрезеровании, контактирование круга с заготовкой происходит по кривой, которую можно принять за дугу окружности. Для простоты можно считать, что заготовка неподвижна, а выступающие зерна круга производят резание в результате относительного перемещения его по окружности и подачи. На рис. 11.9, а центры вращения заготовки и круга в момент резания первым зерном обозначены буквами О и 0 , а в момент резания последующим зерном — О и Og. Подача на одно зерно (или один зуб) опре- [c.279]

Для определения необходимой величины осевого усилия Q в зависимости от силы резания надо, чтобы момент резания Мр был не более момента [c.243]

Для определения необходимой величины осевой силы Q в зависимости от силы резания надо, чтобы момент резания Мр был не больше крутящего момента М , образованного зажимом заго [c.186]

Ротационные ножницы с поступательными ножами, каждый нож которых дви>Iieт я по сложной траектории, близкой к окружности, занимая в момент резания перпендикулярное положение к оси разрезаемой полосы (см. фиг. 39, 42, 43). [c.972]

Сила резания при сверлении выражается силой подачи Рх, измеряемой в кГ и направленной вдоль оси сверла, и моментом резания М , измеряемым в кГмм и действующим в плоскости, перпендикулярной к оси сверла. Величина силы подачи подсчитывается по формулам при сверлении [c.326]

Отклонение опорных торневых поверхностей фрез от перепендикулярности при проверке индикатором не должна превышать 0,04 мм у фрез диаметром D < 90 ММ и 0,05 ММ диаметром D > 90 ММ. Момент резания передается шпонкон. Шпонки отсутствуют лишь у прорезных фрез малой толщины В ММ. [c.337]

Число канавок на метчиках и плашках определяет число режущих зубьев и динамическую нагрузку инструмента. Трехканавочные метчики работают с меньшим на 10—20% моментом резания, чем четырехканавочные метчики. Из-за трудностей измерения среднего диаметра на трехканавочных метчиках чаще применяются четырехканавочные. [c.355]

Метчики станочные применяются для наре.чанин резьб в сквозных отверстиях диаметром D = 6 — + 52 мм на специальных гайконарезных станках. Момент резания передается квадратным хвостовиком, лапкой или фаской. От выпадания из патрона метчик удерживается посредством пружинящего кольца, западающего в круговую выточку хвостовика. Размеры станочных метчиков для метрической резьбы ОСТ НКТП 32 и для дюймовой резьбы ОСТ НКТП 1260 берутся по ГОСТ 1604-54. Изготовляются станочные метчики из инструментальной стали тех же марок, что и машинные метчики. Технические условия — по ГОСТ 3449-54. [c.357]

Метчики автоматные (фиг. 109) применяются для нарезания резьб в гайках на специальных гайкорезных автоматах. Автоматные метчики крепятся в специальных патронах. Момент резания передае1ся через поток готовых гаек, передвигающихся по изогнутому хвостовику, который удерживает метчик от выпадания из патрона станка. Размеры автоматных метчиков с изогнутым хвостовиком берутся по ГОСТ 6951-54. Изготовляются автоматные метчики сварными режущая часть— из быстрорежущей стали Р9 со шлифо- [c.357]

Смазочно-охлаждающую жидкость следует подводить в зону обработки непрерывной струей и с первого же момента резания. Количество подаваемой жидкости при черновой обработке до 30 л1мин, при чистовой — до 6 л мин. [c.296]

При точении режущая кромка совершает колебания перпендикулярно обрабатываемой поверхности со значением амплитуды 2А=18 мкм. При фрезеровании торцевыми и концевыми фрезами используют крутильные УЗК, а при протягиванрш — продольные. Черновое сверление выполняется с продольными, а рассверливание — с крутильными УЗК. Наиболее эффективно использование У К при нарезании наружных и внутренних резьб. При нарезании резьбы меЗчиком и плашками оно выполняется с наложением продольных колебаний и позволяет уменьшить в 6—8 раз момент резания, предотвратить налипание стружки на режущие кромки при обработке титана, повысить стойкость инструментов, снизить наклеп металла в зоне обработки, 622 [c.622]

Десятый вариант (рис. III.2, б). Рассмотрим действие силы резания Pz на обрабатываемую втулку 2, установленную и зажатую на цанговой оправке 1 (рис. III.2, б). Сила Pz при обработке втулки 2 создает момент резания Мрез, которому противодействует момент от силы трения Мтр между установочной поверхностью цанги и обрабатываемой деталью. [c.36]

Основные данные для расчета патрона (рис. VI.20, а) с рожковой мембраной момент резания Мрез, стремящийся повернуть обрабатываемую деталь 5 в кулачках 4 патрона диаметр d = 2b базовой наружной поверхности обрабатываемой детали расстояние I от середины мембраны 3 до середины кулачков 4. На рис. VI.20, в дана расчетная схема нагруженной мембраны. Круглая, жестко закрепленная по наружной поверхности мембрана нагружена равномерно распределенным изгибающим моментом Ми, приложенным по концентрической окружности мембраны радиуса Ь базовой поверхности обрабатываемой детали. Данная схема является результатом наложения двух схем, показанных на рис. VI.20, г, д, причем Mn=Mi +Л1з. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...