Подшипники Нагрузки статические — Определение

По каким критериям работоспособности рассчитывают подшипники качения 12. Дайте определения динамической и статической грузоподъемности подшипника. 13. Что означает эквивалентная нагрузка подшипников 14. В каких случаях подбирают подшипники по динамической грузоподъемности, в каких — по статической 15. в чем особенности расчета радиально-упорных подшипников качения 16. Как учитывают условия эксплуатации, качество материала подшипников и требуемую надежность 17. Какие способы смазывания применяют для подшипников качения 18. Какие уплотнения используют в опорах трения сельскохозяйственной техники [c.211]

Описанный метод позволяет создавать на испытываемом радиальном подшипнике не только статические, но и динамические нагрузки от дисбаланса. Для этого на консольном конце ротора можно закрепить дополнительный груз в виде плоского диска с определенным смещением его центра массы. При необходимости стенд можно расположить с некоторым углом наклона оси ротора или же создать аналогичный стенд с горизонтальным расположением ротора. [c.228]

Допустимыми прогибами в диапазоне рабочих оборотов будут являться те, при которых значения возникающих реакций не превосходят допустимых. По известным реакциям при определенном значении допустимого остаточного прогиба упругой линии ротора легко подсчитать коэффициент неуравновешенности К, который представляет собой отношение динамической нагрузки R на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора [c.504]

Исследования радиальных подшипников на долговечность проводятся аналогично усталостным испытаниям стандартных образцов, описанным в гл. 20, Как и в предыдущем случае, отбирают для исследования несколько десятков одинаковых подшипников и распределяют их по нескольким партиям. Каждый подшипник первой партии испытывают с целью определения индивидуального значения статической грузоподъемности Со , Затем вычисляют среднее значение величины Со для всей партии. Далее переходят к собственно испытаниям на долговечность. Для подшипников второй партии назначают уровень нагрузки / 2. составляюш,ий q/2. На эту нагрузку F2 настраивают специальную испытательную машину. В ней испытуемый подшипник встраивают в кинематическую схему машины так, чтобы его наружное кольцо оставалось неподвижным, а внутреннее вращалось под неизменной во времени радиальной нагрузкой Fi. Далее дожидаются выхода из строя этого испытуемого подшипника. Соответствующее число оборотов Li представляет собой индивидуальную долговечность данного подшипника. Затем этот подшипник снимают с испытаний, а вместо него в машину встраивают следующий подшипник из этой же второй партии. После испытаний всех подшипников данной партии вычисляют среднюю долговечность, а также дисперсию. [c.384]

Гидродинамические силы. При анализе динамики роторов, опирающихся на подшипники скольжения, необходимо решать совместную задачу теории колебаний и гидродинамики. Гидродинамическая сторона задачи сводится к решению ряда уравнений гидродинамической теории смазки при неустановившемся течении, окончательной целью решения которых, как правило, является определение так называемых статических и динамических характеристик. Статические характеристики определяют кривую стационарных положений цапфы, расход смазки, потери мощности на трение. Динамические характеристики (коэффициенты) определяют действующие на цапфу дополнительные силы, возникающие при малых перемещениях цапфы из стационарного положения. Знание этих коэффициентов позволяет решать задачи устойчивости и линейные задачи вынужденных колебаний при внешних периодических нагрузках, малых по сравнению со статической нагрузкой. [c.160]

Статическая прочность подшипников втулки ИВ должны быть достаточной, чтобы выдержать нагрузки, приходящиеся на подшипники в случаях нагружения в маневренном полете и при воздействии неспокойного воздуха. Ресурс подшипников должен определяться на основании испытаний ыа износ изолированных шарнирных соединений и (или) агрегатов в целом виде на стендах или при наземных ресурсных испытаниях. Для определения ресурса подшипников берется минимальный результат, полученный при испытании не менее трех образцов. [c.29]

Изложена современная методика расчета и конструирования валов и опор с подшипниками качения. Даны расчеты валов на статическую прочность, жесткость, колебания, на прочность при переменных нагрузках с определением коэффициентов запаса прочности по корректированной теории суммирования повреждений. Рассмотрено контактное взаимодействие деталей подшипника. Приведены технические требования к посадочным поверхностям, технические характеристики подшипников качения, рекомендации по конструированию, монтажу и обслуживанию подшипниковых узлов. Изложена новая методика расчета ресурса подшипников качения. Приведены примеры расчета и нормативные данные для их выполнения. Даны точностные расчеты валов на опорах с подшипниками качения, методические указания по выполнению рабочих чертежей валов, других деталей подшипниковых узлов. [c.4]

В книге изложена современная методика расчета и конструирования валов и опор с подшипниками качения. Приведены расчеты валов на статическую прочность, жесткость, колебания. Достаточно сложным в освоении и применении является расчет валов на прочность при переменных нагрузках. Необходимость его рассмотрения обусловлена тем, что вследствие недостаточного сопротивления усталости происходит разрушение более 50 % валов. В книге рассмотрен расчет с определением коэффициентов запаса прочности по корректированной теории суммирования повреждений. [c.11]

Расчет статической грузоподъемности и эквивалентной статической нагрузки. Под влиянием даже умеренных статических нагрузок на телах и дорожках качения подшипников появляются остаточные деформации, постепенно возрастающие с увеличением нагрузки. Установить степень деформации, появляющуюся при эксплуатации подшипника в определенных условиях, довольно трудно. Поэтому для установления работоспособности выбранного подшипника, требуются другие методы. [c.580]

При определении статической эквивалентной радиальной нагрузки для комплекта из двух одинаковых однорядных роликовых радиально-упорных подшипников, установленных в одной опоре при расположении широкими или узкими торцами друг к другу, используют значения коэффициентов Хд и Уц для двухрядных подшипников, а значения Fj. и Fa принимают в качестве общей нагрузки, действующей на весь комплект. [c.585]

На подшипники, в общем случае, как и при статическом воздействии действуют комбинированные нагрузки, состоящие из радиальной Рг и осевой Ра составляющих. Поэтому в формулу для расчета долговечности подставляют эквивалентную нагрузку Р. В формулах для ее определения участвуют коэффициенты, учитывающие перераспределение нагрузки и, соответственно, контактных напряжений по телам качения. [c.264]

В принятых методиках расчета для определения нагрузки на горизонтальный ролик и статической радиальной нагрузки на его подшипники пользуются упрощенными зависимостями [c.131]

При определении статической нагрузки на подшипник расчет ведут по максимальному крутящему моменту, а при расчете долговечности — по среднему эксплуатационному значению, которое определяется по формуле [c.160]

При увеличении натяга сверх нормы уменьшается зазор и пористость. Вследствие малой величины сопротивления сжатию пористого материала величина натяга существенно выше, чем у беспористых подшипников. Прочность пористых подпшпников должна быть достаточно высокой, чтобы выдерживать статические н ударные нагрузки. Если толщина стенок пористых втулок мала по сравнению с диаметром и материал разрушается без заметной пластической деформации, то для определения радиальных напряжений предлагается следующее выражение [c.376]

Как уже отмечалось, формулы (7) и (8) действительны только для подшипников с нулевым зазором. С увеличением радиального зазора угол нагруженной зоны уменьшается, а давление Ра на наиболее нагруженный шарик увеличивается. Влияние зазора обычно учитывается поправочными коэффициентами, а именно в формуле (7) вместо коэффициента 4,37 принимается коэффициент 5, а в формуле (8) коэффициент 4 заменяется коэффициентом 4,6. Имеется ряд работ, посвященных исследованию влияния радиального зазора на распределение нагрузки между телами качения, а также на статическую грузоподъемность и долговеч.чость подшипников качения [19, 294]. Эти исследования показали, что такая замена коэффициентов в формулах (7) и (8) не всегда оправдана. Принятые коэффициенты действительны только для некоторых конкретных зазоров, которые могут быть установлены в подшипнике после его. монтажа, и при определенном перепаде температур между его деталями. [c.37]

Определение статического момента тормоза Мт, момента трения в подшипниках редуктора и электродвигателя без нагрузки производят, освобождая от канатов канатоведущий шкив, а все другие операции остаются аналогичными, как и при определении показателей с нагрузкой. [c.235]

Расчет опорного подшипника заключается в определении эквивалентной статической нагрузки в соответствии с ГОСТ 18854-82 Подшипники качения. Методы расчета статической грузоподъемности и эквивалентной статической нагрузки . За расчетный режим для роликового конического подшипника поворотного кулака принимают движение троллейбуса с постоянной скоростью V,,, = 40 км/ч по криволинейной траектории радиусом Я = 50м или = 20 км/ч при Л = 12м. [c.260]

Дополнительная трудность возникает в связи с тем, что угол а является вполне определенной величиной только для роликовых конических подшипников. Для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников с малым конструктивным углом а действительный угол Од заметно отличается от конструктивного вследствие упругой деформации их деталей, возникающей под действием осевой силы Ра- Разность Од — а зависит не только от величины силы Ра, но также и от жесткости конструкции, которая оказывается пропорциональной статической грузоподъемности Со подшипника качения. Последняя указывается в каталогах и представляет собой такую статическую нагрузку (радиальную для радиальных и радиально-упорных и осевую для упорных подшипников), при которбй появляются первые признаки остаточной деформации в зоне контакта. Поэтому действительный угол Од зависит от отношенияТ д/Со. [c.345]

Базовая статическая грузоподъемность подшипников — это такая статическая нагрузка, превышение которой вызывает появление недопустимых остаточных деформаций в деталях подшипника. Опыт показал, что при статическом нагружении подшипника, т. е. при отсутствии взаимного поворота колец, общая остаточная деформация в контактах менее 0,0001 диаметра тела качения не оказывает влияния на работоспособность подшипника. Поэтому при определении статической грузоподъемности за расчетные напряжения принимают максимальные контактные напряжения, которые вызывают общую остаточную деформацию кольца и тела качения в наиболее нагруженной зоне, приблизительно равную 0,0001 диаметра шариТса или расчетного диа- [c.434]

Для подшипников с качательпьтм движением или при вращении (даже с высокой скоростью), но с весьма малым требуемым сроком работы (несколько минут), допускаемые статические нагрузки могут быть повьниены на 30—50% по сравнению с их величинами, приводимыми в каталогах или определенными по формулам (1)—(4). Долговечность подшипников, работающих в условиях малых углов качания, когда тела качения при крайних положениях не выходят з а пределы площадки контакта, шш е долговечности подшипников, работающих при больших углах качания. [c.127]

Ниже приводятся формулы для определения динамической зоподъемности С, динамической эквивалентной нагрузки Р и долговечности I, статической грузоподъемности Со и статической эквивалентной нагрузки Р для подшипников различных ти- [c.141]

После определения эквивалентной нагрузки подшипник выбирают таким образом, чтобы его базовая статическая грузоподъемность была не меньше этого значения. При этом необходимо учитывать такие требования к узлу, например, как малошумность и плавность хода [c.263]

Подшипники роликов следует рассчитывать по наиболее на-гр уженному горизонтальному ролику, на который действует сумма максимальных внешних и внутренних технологических (послесборочных) нагрузок. На значение и характер внешних нагрузок (рис. 2.25) значительное влияние оказывают скорость движения V и поперечные вертикальные перемещения (колебания) 2 х, /) ленты в пролете, шаг опор /р, распределенная масса ленты и изменяющаяся во времени из-за неравномерности нагрузки неравномерно распределенная по длине ленты масса груза д (х, t). Для упрощения решения задачи ленту рассматривают в виде гибкого с неизменным поперечным сечением элемента, растянутого на каждом участке постоянной силой и не работающего на изгиб. В свою очередь, внешние нагрузки можно разделить на статические и динамические. Прн определении внешней статической нагрузки на ленту, а через нее и на опору насьшной груз, включая и среднекусковой состав, может быть представлен в виде сплошной среды с изотропными свойствами. При транспортировании крупнокусковых грузов или сьшучих грузов с крупными кусками ролики опор, кроме того, воспринимают значительные динамические нагрузки. [c.130]

Установки для испытания подшипников скольжения. При испытании подшипниковых материалов производится определение коэффициента трения и износа при трении вал — вкладыш в условиях статического нагружения. Одной из таких установок является машина НИДИ [24]. На фиг. 32 показана схема этой установки. Образец 1 — вкладыш с поверхностью трения, равной 5 см , с небольшой дугой охвата, состоит из двух одинаковых полосок, разделенных широкой канавкой. Съемная цапфа образована стальным кольцом, сидящим на конусе консольного конца вала 2. Нагружение образца через серьгу 3 осуществляется гирями 4, подвешенными на конец нагрузочного рычага. Максимальная нагрузка на образец равна 2500 кг, наибольшее давление на вкладыш-образец 400 кгкм . Скорость вращения цапфы 500 об/ мин. Момент трения измеряется при помощи двуплечего рычага 6, на концах которого имеются чашки 7 для гирь. [c.322]

При вычислении эквивалентной нагрузки Р по равенству (14.2), как указывалось, значения коэффициентов радиальной х и осевой у нагрузок определяются по табл. 14.10. При этом учитывается следующее. У шариковых радиальных подшипников значения хну зависят от величины коэффициента еас, равного отношению FJ q. Обычно для радиального подшипника, воспринимающего внешнюю осевую нагрузку А, значение Fa = А. Статическая грузоподъемность данного подшипника находится по табл. 14.1—14.7. Далее по величине вас находится значение номинального отношения ват = Fa/Fr и определяется действительный для заданных условий коэффициент вап, равный отношению фактических нагрузок Fa/Fr- В конечном итоге величины хну определяются по табл. 14.10 в зависимости от и соотношение между ari и Сага- Для шариковых радиальноупорных подшипников с номинальным углом контакта а = 12° значения х и у определяются по табл. 14.10 так же, как для радиальных. Отличие заключается лишь в определении осевой нагрузки Fa, действующей на подшипник, которая зависит от величины и направления внешней осевой нагрузки А. Так как обычно радиально-упорные подшипники устанавливаются попарно, то для определения Fa необходимо использовать равенства (14.5) и (14.6) и зависимости, приведенные в табл. 14.12. Кроме того, значения х л у зависят от рядности подшипника. Если два или несколько радиальных подшипников установлены последовательно, то значения хну принимаются с учетом рекомендаций, приведенных в приложении к табл. 14.10. Значения х к у для шариковых радиально-упорных при а= 26° и 36° и самоустанавливающихся подшипников, а также для роликовых радиальноупорных и самоустанавливающихся выбираются по табл. 14.10 в зависимости от величины а и соотношения между ват и еап с учетом рядности подшипника или количества их, установленных на валу последовательно. При этом определение величины Fa для радиально-упорных подшипников осуществляется с учетом зависимости (14.7) и табл. 14.12. [c.317]

Трехопорный шпиндель — это статически неопределимая система, причем опоры являются упругими с нелинейной функцией деформации от нагрузки. Поэтому расчет и фактическое обеспечение требуемых реакций в опорах затруднены. Есть мнение, что при определенной посадке среднего подшипника промежуточная опора является демпфером возможных колебаний шпинделя. В противоположность этому расчеты, проведенные в Чехословацком научно-исследовательском институте металлорежущих станков УиОЗО, показывают, что третья опора обычно не нужна. Отказ от среднего подшипника позволяет несколько усилить шпиндель и упростить конструкцию узла. При этом во многих случаях можно добиться, чтобы жесткость двухопорной конструкции была не ниже трехопорной. [c.211]

Статический коэффициент работоспособности подшипника служит для определения допускаемой нагрузки на подшипник при его неподвижном состоянии. Им пользуются для расчета подшипников, оба кольца которых вращаются в одном направлении с одинаковым числом оборотов, для под-илипников с качательным движением, а также для подшипников, которые вращаются с очень небольшим числом оборотов. Статический коэффициент работоспособности следует применять и в таких случаях, когда на вращающийся подшипник действуют непродолжительные, но очень большие динамические нагрузки. Если нагрузка на подшипник достигает величины, соответствующей статическому коэффициенту работоспособности С , то в месте наибольшего напряжения одной из поверхностей качения возникают небольшие пластические деформации, не влияющие на работу подшипника в целом они занимают приблизительно 1/10 ООО диаметра тела качения (шарика или ролика). [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...