Течение без трения прямоугольной

Для изучения изменения дислокационной структуры в никеле в процессе ИП проведены измерения ФМР поликристаллического никеля при трении с конструкционной бронзой в поверхностноактивной среде (глицерин) и инактивной (масло индустриальное И-20А). Исследования ФМР проводили на спектрометре, который представлял собой волноводную мостовую схему, построенную на ферритовом циркуляторе с отражательным прямоугольным резонатором. Образцы в форме дисков с хвостовиками со сформированной предварительно поверхностью отжигали в вакууме 2,66 х X 10 Па (2-10 мм рт. ст.) при 800° С в течение 2 ч. После отжига образцы испытывали на машине трения АЕ-5. [c.30]

Рис. 6-4. Коэффициенты трения при полностью развитом течении в трубах прямоугольного сечения (по оси абсцисс отложена величина 1/а ).

Технические процессы обработки металлов давлением сопровождаются неравномерностью деформации-— непостоянством коэффициентов деформации по ширине высоте и длине деформируемых изделий. Неравномерность деформации определяется рядом факторов формой заготовки и инструмента, неоднородностью химического состава металла и температуры по объему тела, наличием трения на контактной поверхности, упругими-деформациями инструмента и др. При получении изделий сложной формы из прямоугольной заготовки неравномерность деформации является неизбежной. При осаживании заготовки, имеющей большую высоту, боковые поверхности получаются бочкообразными в результате подпирающего действия сил трения. На контактных площадках трение препятствует течению металла при оса- [c.252]

При обработке металлов давлением соотношение перемещений металла по отдельным направлениям (смещенные объемы) определяется на основании правила наименьшего сопротивления. Свободному перемещению металла препятствуют два фактора — трение на контактной поверхности и форма зоны деформации. В случае осаживания образца прямоугольного сечения между параллельным плитами можно представить два вида деформации. При отсутствии трения на контактных поверхностях объем металла, смещенный по высоте, равномерно распределится по всем направлениям в горизонтальной плоскости и конечная форма изделия повторит исходную. При осадке параллелепипеда получится параллелепипед, при осадке образца треугольного сечения получится изделие треугольного сечения. Осадка образца в реальных условиях сопровождается трением по контактным поверхностям, в результате чего после осадки образцов любой формы поперечного сечения форма конечного изделия будет стремиться к форме круга, как имеющей наименьший периметр. В условиях трения на контактных поверхностях перемещению металла будет препятствовать сила трения — в направлении большего линейного размера действует большая сила трения и наоборот. Так, в случае деформации параллелепипеда наибольшая сила трения будет действовать на металл по направлению диагоналей. В направлении, перпендикулярном большей стороне параллелепипеда, сопротивление перемещению металла будет наименьшим. Переме щение металла по различным направлениям будет обратно пропорционально величине подпирающих сил трения. В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления. При осадке параллелепипеда между наклонными плитами течение металла в различных направлениях будет определяться силой трения и горизонтальной составляющей деформирующего усилия. Рассматривая только подпирающее действие горизонтальной составляющей деформирующего усилия, можно [c.257]

Законы сопротивления для шероховатых и гладких труб прямоугольного сечения аналогичны законам сопротивления для круглых труб, но изменение формы поперечного сечения приводит к различию констант в уравнениях. Коэффициент сопротивления трения для гладких труб прямоугольного течения может быть выражен [Л. 10] в виде [c.307]

Кризис одномерного и двумерного течений несжимаемой жидкости. Допустим, что несжимаемая жидкость течет по прямоугольному каналу, высота которого по отношению к уровню земли монотонно уменьшается. Пусть h — толщина (высота) слоя жидкости в канале, — скорость жидкости. В обш ем случае течение происходит с трением, величина которого может быть охарактеризована отнесенной к единице длины канала удельной (т. е. приходяш ейся на 1 кг жидкости) работой трения dl jdx. [c.8]

Рис. 2.4. Коэффициенты трения для ламинарного течения в каналах прямоугольного сечения

Я ограничусь тем случаем, когда движение стационарно и зависит от двух прямоугольных координат X, у, и когда при этом в жидкости, свободной от трения с самого начала, не существует вращающихся частиц, следовательно, и с течением времени таковые появиться не могут. Обозначим для жидкой частицы, находящейся в точке (х, у), компонент скорости параллельный оси х через и, а параллельный оси у через V, тогда, как известно, можно найти такие две функции от х и у, что [c.47]

Рис.. 97. Схема течения металла при осадке образца прямоугольного сечения при среднем значении коэффициента трения

При полностью турбулентном течении в канале, а также для переходного участка характеристики тр = ф(Ре) коэффициент трения принимается для каналов прямоугольного сечения при каждом данном значении Re, определяемом по формуле (25.3), таким же, как при том же значении Re и для канала круглого сечения. Это оказывается допустимым для значений а/п в пределах от 0,5 до 2. При этих значениях а/п указанным способом определяются величины тр при турбулентном течении в каналах с гладкими и шероховатыми стенками, причем в последнем случае используется упоминавшийся график ([34], стр. 221). [c.264]

Условием воспроизведения характеристик течений в моделях элементов является неизменность для модели и натурного элемента безразмерных величин, определяемых как критерии подобия. Во всех случаях должно соблюдаться геометрическое подобие. Основным гидродинамическим критерием подобия для течений газов (при малых скоростях) и жидкостей является в случаях, когда главное значение имеет действие сил вязкого трения, число Рейнольдса Re=l v/v. Здесь / — характерный размер сечения (например, для каналов прямоугольного [c.441]

Если проследить за перемещением точки к, показанной на рис. 72, б, то можно заметить, что перемещение вниз по направлению стрелки будет кратчайшей нормалью к периметру сечения. В этом направлении и будет двигаться точка к, так как любое другое направление имеет большую протяженность. На рис. 72 стрелками показаны направления перемещения точек для каждого сечения. Оказывается, что при таком характере течения металла квадрат постепенно превращается в круг, а заготовка прямоугольной формы — в эллипс, а затем в круг. Такой характер течения металла, обусловленный наличием сил трения между поверхностями заготовки и инструмента и приводящий в конечном результате любое сечение к кругу, называется правилом наименьшего периметра. [c.94]

Течение в начальном участке круглой трубы. Остановимся вкратце на ламинарном течении в начальном участке круглой трубы. Эта осесимметричная задача, по существу, не является задачей о пограничном слое, но она может быть решена методами теории пограничного слоя. Во входном поперечном сечении х = 0) профиль скоростей имеет прямоугольную форму, но затем под воздействием трения он постепенно вытягивается и, наконец, на некотором расстоянии от входа в трубу принимает форму параболы. Аналогичную плоскую задачу (течение в начальном участке канала) мы рассмотрели в 9 главы IX, применив для расчета дифференциальные уравнения пограничного слоя. Приближенный расчет ламинарного течения в начальном участке круглой трубы выполнил Л. Шиллер [ ], приняв, что импульс, падение давления и силы трения взаимно уравновешиваются, т. е. исходя из того же допущения, которое лежит в основе расчета пограничного слоя способом импульсов. Профили скоростей в начальном участке Л. Шиллер заменил прямолинейным отрезком в середине трубы (ядро течения) и кусками двух парабол с боков отрезка. Каждая из этих парабол примыкает к стенке, давая здесь нулевую скорость, а затем плавно, по касательной переходит в прямолинейный отрезок. Куски парабол при входе в трубу располагаются по ширине, равной нулю, а затем, по мере удаления от входа, становятся все шире, пока, наконец, на некотором расстоянии от входа не сливаются в одну общую параболу. Это расстояние и является теоретической длиной начального участка. Л. Шиллер нашел для этой длины значение [c.234]

Рис. 2.5.1. Направление течения металла при осадке прямоугольного бруса с большим коэффициентом трения

Доказательством закона наименьшего сопротивления сл жит характер формоизменения прямоугольного образца при осадке плоскими бойками. Из-за наличия контактного трения сопротивление течению металла вдоль образца больше, чем поперек образца, поэтому металл при деформировании течет больше в направлении нормалей от центра к периферии, т. е. поперек образца. С увеличением степени деформации прямоугольный образец, да и образцы другой формы, в конце концов, превращаются в круглые плоские заготовки. [c.26]

Путем последовательных пропусков через ряд следуемых друг за другом ручьев в валках прокатываются всевозможные профили. Действие валков на металл вполне аналогично действию молота и наковальни. Разница заключается лишь в том, что действие ковки распространяется на незначительную длину обрабатываемого металла, тогда как при П. металл подвергается обжатию по всей длине и притом непрерывно в течение его прохождения между валками. Процесс П. схематически изображен на фиг. 1. Оба валка, верхний и нижний, вращаются около своих осей О и Oj и могут сближаться друг с другом на желаемую величину е. Металл, подвергаемый прокатке, имея квадратную или прямоугольную форму толщиной Е, выходит из валков после П. с толщиною е, двигаясь в направлении, указанном стрелкой. Как только металл будет захвачен валками, то в точках соприкосновения явится давление N, исходящее от твердых шеек валков в направлении радиуса. Это радиальное давле-ние в первой точке соприкосновения В с линией центров OOi будет составлять угол, который носит название угла захвата. Радиальное давление м. б. разложено на две составляющие горизонтальную N sin а и вертикальную N eos а. Горизонтальная сила производит отталкивающее действие, а вертикальная, оказывая нормальное давление на металл, обжимает его и вызывает трение R между металлом и валком. Сила трения R может быть также разложена на. 2 составляющие на горизонтальную [c.5]

При осадке, например, прямоугольного параллелепипеда между плоскими бойками без контактного трения схема перемещения точек отличается от представленной на рис. 5.14. Движение частиц в плоскостях, нормальных к направлению внешней силы, носит радиальный характер (рис. 5.15), и поперечные сечения в процессе деформации будут оставаться подобными исходному [101]. Возможны и схемы течения, промежуточные между изображенными на рис. 5.14 и 5.15. [c.165]

Помимо боковых полостей между дисками рабочего колеса и корпусом, в лопастных машинах обычно имеются также примыкаю-щие к валу кольцевые полости в корпусе. Эти полости расположены около разгрузочных дисков и поршней, торцовых и гидродинамических уплотнений, подшипников и т. п. Для них характерно большое отношение ширины к наружному радиусу. Ввиду этого на течение в полости значительно влияет трение на цилиндрических поверхностях и в меньшей степени протечка, и поэтому в большинстве случаев целесообразно использовать для расчета характеристик таких потоков зависимости из п. 5, не учитывающие радиальную протечку. Реальная полость приближенно заменяется коль-цевой полостью прямоугольного сечения и затем в зависимости от граничных условий на периферии из уравнения (65) п. 5 или графиков на рис. 11 — 13 определяется отношение Затем по известному I по формулам (67) или (68) можно рассчитать перепад давления. [c.50]

Вырезы. Рошко [6] изучил характеристики течения в прямоугольном вырезе (или щели) в стенке аэродинамической трубы, измеряя давление, скорость, трение и т. п. при скоростях набегающего воздушного потока 22,8 и 64 м/с. Распределение статического давления измерялось как на дне, так и на стенках выреза за передней угловой точкой выреза. На фиг. 8 показаны распределения статического давления по дну выреза для некоторых значений отношений глубины к ширине. Видно, что во всех случаях, кроме самого мелкого выреза, давление в вырезе вначале падает, а затем довольно быстро возрастает. На большей части остальной поверхности дна давление сначала возрастает с увеличением глубины выреза, но затем уменьшается. В некоторых случаях давление в мелких вырезах выше, чем в более глубоких [c.15]

Экспериментальные исследования. Коэффициент трения магнитогидродинамических потоков в трубах. Число экспериментальных работ, посвяш,енных изучению течения вязкой несжимаемой проводяш,ей жидкости в магнитогидродинамических трубах, сравнительно невелико. Первой из них принято считать работу Гартмана и Лазаруса, хотя отдельные экспериментальные результаты были известны раньше. В этой работе были изложены результаты, полученные при течении ртути в трубах прямоугольного и круглого сечений малого диаметра при наложении на поток попе- [c.429]

На рис. 6-4 приведены коэффициенты трения при полностью развитом течении для всего семейства прямоугольных труб, начиная от трубы квадратного сечения и кончая каналом между двумя на-заллельными пластинами Л. 1]. На рис. 6-5 даны соответствующие коэффициенты трения для течения в кольцевых каналах из концентрических круглых труб [Л. 2], на рис. [c.81]

Обработка опытных данных о теплообмене при турбулентном течении в трубах некруглого сечения с использованием в качестве характерного размера гидравлического диаметра показала, что при высоких и умеренных числах Прандтля эти данные с достаточно высокой точностью обобшаются расчетными уравнениями для круглой трубы. В гл. 6 отмечалось, что аналогичное обобщение справедливо и для коэффициента трения. При низких числах Прандтля получить обобщенные зависимости для труб различной геометрии >не удается вследствие того, что термическое сопротивление, как и при ламинарном течении, не осредоточено в пристеночной области. Следует ожидать, что теплообмен в призматических трубах с острыми углами (например, в трубе треугольного сечения, когда один из углов треугольника очень мал) при использовании Dr также не будет обобщаться зависимостью для круглой трубы. Причина состоит в том, что в области острого угла толщина подслоя становится большой по сравнению с расстоянием между прилегающими сторонами угла. В остальных случаях использование гидравлического диаметра и решений для круглой трубы оказывается весьма эффективным и позволяет рассчитывать теплообмен и сопротивление в прямоугольных трубах и трубах другой формы. [c.222]

Очеввдно, что расход связан со скоростью движения жидкости. Рассмотрим эту связь применительно к параллельно струйному течению идеальной жидкости, изображенной на рис. 3.2, а. В идеальной жидкости отсутствует вязкость, следовательно, нет трения между слоями движущейся жидкости. Поэтому в сечении 7—7 струйки идеальной жидкости все скорости одинаковы и эпюра скоростей на рис. 3.2, а имеет прямоугольную форму. [c.45]

Движение с постоянной энергией в прямоугольных каналах. Соотношения для неравномерого открытого потока в одномерной постановке без учета трения можно получить, рассмотрев поток над выступом в дне канала (рис. 14-35). Выше по течению от выступа имеет место равномерное движение, параллельное дну канала. Горизонтальные расстояния отсчитываются по оси х, ири этом предполагается, что расстояния, измеренные вдоль реальной линии дна, пренебрежимо мало отличаются от расстояний по горизонтали. Вертикальная компонента скорости не учитывается, поэтому горизонтальная скорость V постоянна по глубине потока h. Полный напор, [c.379]

Для нахождения р и X необходимо дополнительное условие, еще одно уравнение. Если бы можно было произвести осадку образца при отсутствии трения и других причин зональной неравномерности деформации, то течение металла в плоскости, перпендикулярной направлению осадки, можно было бы изобразить схемой, представленной на рис. 94. Такую схему идеального течения металла при осадке И. Я. Тарновский [6] называет радиальной. При радиальной схеме течения металла форма поперечного сечения сохранится, отно-щение сторон прямоугольного сечения останется постоянным и коэффициенты деформации по длине и ширине будут равны между собой, т. е. % = [c.209]

Укажем сначала, как определяются в дросселях потери на трение при течении рабочей среды по каналу относительно большой длины. Так же, как и для каналов круглого сечения, для гладких каналов прямоугольного сечения используется зависимость величины тр от Ре ([34], стр. 221.) При пользовании графиком этой зависимости величина Ре определяется по формуле (25.3) и, кроме того, при расчете ламинарного течения вводится поправка, о которой будет сказано ниже. Рассматриваемая характеристика имеет три участка (рис. 25.1, а). При Ре<Регр,1 [c.263]

От только что рассмотренного нестационарного разгонного течения в трубе следует отличать стационарное течение в начальном участке трубы. На протяжении этого участка профиль скоростей, имеющий во входном поперечном сечении прямоугольную форму, постепенно, под влиянием трения, вытягивается, пока, наконец, на некотором расстоянии от входа в трубу не принимает параболическую форму, соответствующую течению Хагена — Пуазейля. Так как при течении в начальном участке ди дх Ф О, то такое течение не является слоистым. Плоское течение в начальном участке (вход в канал) было исследовано Г. Шлихтингом [2 ], а осесимметричное (вход в круглую трубу) — Л. Шиллером и Б. Пуннисом [2 ] (см. по этому поводу также 8 главы IX и 2 главы XI). [c.94]

При анализе особенностей нестационарного пульсирующего течения в трактах в подразд. 2.7.1 было показано, что напряжение трения в ламинарном потоке существенно зависит от частоты. С увеличением частоты изменяется эпюра скорости— от практически параболической, характерной для течения Пуазейля при низких частотах, до почти прямоугольной в ядре потока для высоких частот. Соответственно с увеличением частоты увеличивается и переменная составляющая напряжения трения. Описанные эксперименты [6, 33] показали, что волны давления, возникающие при переходном процессе в гидравлическом тракте с ламинарным течением, сильно искажаются (рис. 2.25). В подразд. 2.7.1 было показано, что сжимаемость слабосжимаемой капельной жидкости не влияет на напряжение нестационарного трения. Напряжения трения слабосжимаемой и несжимаемой жидкости равны. Воспользовавшись отмеченным обстоятельством, запишем уравнение движения (2.7.2) для осесимметричного нестационарного течения жидкости в размерных переменных [c.116]

Использование в качестве дросселей капилляров, т.е. длинных трубок со значительными сопротивлениями трения в зоне ламинарного течения, позволяет получать дросселирующие элементы с линейной взаимосвязью между расходом О и потерями р давления, что весьма желательно. Учитывая, что при ограниченной длине дроссельных капилляров длина начального участка ламинарного потока соизмерима с полной длиной капилляра, линейность указанной взаимосвязи будет приближенной. Поскольку ламинарный режим течения устойчив при значении числа Рейнольдса меньще критического и потери в этом случае прямо пропорциональны вязкости, линейные ламинарные дроссели применимы только при малых скоростях жидкости, т.е. при малых значениях потерь давления (обычно р < 0,3 МПа) и в условиях достаточно стабильной температуры при эксплуатации. Ввиду большой длины капилляров их выполняют обычно в виде винтов I (рис. 11.8, а) с прямоугольным сечением резьбы в хорошо подогнанной по наружному диаметру гильзе 2 На рис. 11.8, о [c.285]

Похожий вибрационный транспорт наблюдается при горизонтальных вибрациях сухих сьшучих сред вблизи вертикальных границ полости [1]. Происходит это в результате сцепления частиц на определенной фазе периода вибраций за счет действия сил сухого трения между ними. Следовательно, в настоящих опытах вибротранспорт ожиженной сьшучей среды вблизи вертикальных границ полости объясняется ее реологическими свойствами, меняющимися в течение периода. В центральной части прямоугольной полости вибротранспорт песка отсутствует. [c.127]

ДИФФУЗОР в гидроаэромеханике, участок проточного канала (трубопровода), в к-ром происходит торможение потока жидкости или газа. Поперечное сечение Д. может быть круглым, прямоугольным, кольцевым, эллиптическим, а также несимметричным. По своему назначению и теом. форме Д.— устройство, обратное соплу. Вследствие падения ср. скорости V давление р в направлении течения растёт (см. Бернулли уравнение) и кинетич. энергия потока частично преобразуется в потенциальную. В отличие от сопла, преобразование энергии в Д. сопровождается заметным возрастанием энтропии и уменьшением полного давления. Разность полных давлений на входе и выходе Д. характеризует его гидравлич. сопротивление и наз. потерями. Потерянная часть кинетич, энергии потока затрачивается на образование вихрей, работу против сил трения и необратимо переходит в теплоту. Движение жидкости (газа) в направлении роста давления в потоке, т. е. существование положит, градиента давления в направлении течения,— осн. отличит. свойство Д. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...