Деформация остаточная жесткость

Как видно, падение жесткости при переходе за предел упругости является временным (если только напряжение при перегрузке не превосходит предела прочности материала). Претерпев остаточную деформацию, система снова приходит в упругое состояние. Поведение ее при повторных нагружениях определяется законами упругой деформации, но только при новых значениях предела упругости и новых начальных координатах. [c.207]

Как уже указывалось, детали машин и других конструкций должны удовлетворять условию прочности и жесткости. Размеры деталей необходимо подбирать такими, чтобы под действием приложенных нагрузок они не разрушались и не получали деформаций, превышающих допустимые. В большинстве машиностроительных деталей не допускаются, как правило, остаточные деформации. [c.118]

Сварочные деформации и перемещения по аналогии с напряжениями могут быть временными и остаточными. В зависимости от вызываемых искажений формы и размеров конструкции различают следующие виды перемещений укорочение, изгиб, потеря устойчивости, скручивание и др. Эти (как правило, сложные) перемещения конструкции можно представить в виде суммарного проявления отдельных элементарных видов деформаций в зоне сварных соединений. Поэтому основная задача — умение правильно определить элементарные виды деформаций в зависимости от режимов сварки, жесткости свариваемых элементов и других параметров, которые используются для расчета перемещений конструкции [17]. [c.410]

Нанесение предельных отклонений размеров. Рассмотренные выще размеры деталей, наносимые на чертеже, называют номинальными. Номинальные размеры находят расчетами деталей (на прочность, жесткость и др.), а также назначают из конструктивных или технологических соображений. Однако действительные значения размеров деталей и изделий могут отличаться от номинальных вследствие неточности технологического оборудования, погрещностей и износа инструмента и приспособлений, силовой и температурной деформации системы станок — приспособление — инструмент — деталь, неоднородности физико-механических свойств материала и остаточных напряжений в деталях, а также из-за ощибок рабочего и других причин. [c.282]

Жесткость. Рациональная жесткость достигается подбором таких размеров и материалов деталей и узлов, при которых деформации их ограничиваются пределами, обеспечивающими нормальные условия работы механизма. Деформации деталей механизмов возникают из-за действия сил, изменения температуры, наличия остаточных напряжений и приводят к изменению размеров и формы деталей, характера их сопряжения и существенно влияют на работоспособность механизма. Так, например, изгиб валов вызывает неравномерный износ, увеличение сил трения и даже заедание в подшипниках скольжения, ухудшает условия работы подшипников [c.209]

Из четырех констант упругих свойств для материалов покрытий наиболее важными являются модуль Юнга (модуль упругости при растяжении) и коэффициент Пуассона. Эти критерии сопротивления упругой деформации необходимо знать не только для оценки жесткости и прочности, но прежде всего для вычисления одной из главных характеристик покрытия — величины остаточных напряжений. [c.52]

Так как преобладающей реакцией во время облучения натурального каучука является сшивание молекул, то при облучении в сжатом состоянии сшивание способствует закреплению деформированного состояния. При облучении без нагрузки сшивание приводит к увеличению твердости и жесткости структуры, которая лучше сопротивляется последующей остаточной деформации сжатия. [c.77]

Скорость деформации (номинальная) определялась по скорости движения бабы вертикального копра или бойка пневмо-порохового копра и удовлетворительно соответствовала длительности пластического деформирования, определяемой по осциллограмме усилия, величина усилия — по величине электрического сигнала с тензодатчиков сопротивления, наклеенных на трубке-динамометре диаметром 14 мм, толщиной стенки 3 мм, путем его сравнения с калиброванным изменением сопротивления плеча моста, образованного датчиком. Удлинение и поперечное сужение определялись по остаточному изменению длины рабочей части и площади сечения в области шейки. Погрешность определения усилия в образце не превышает 10%, деформаций б и tj — 6%. Действительная скорость деформирования в области малых деформаций сильно зависит от жесткости соударения бабы и наковальни, их размеров, схемы передачи усилия на образец и некоторых других факторов, приводящих к отличию скорости деформирования от номинальной [c.122]

При сварке заготовок в них возникают внутренние напряжения, вызывающие их деформацию. Даже при повышенной жесткости заготовок, способствующей снижению деформаций, в заготовках часто появляются трещины из-за остаточных напряжений, вызванных неудовлетворительными конструктивными формами заготовок. Возникновение внутренних напряжений в значительной степени обусловливается также способом сварки. Даже при наиболее полком учете указанных выше факторов сварные заготовки деталей машин в ряде случаев должны подвергаться термической обработке для снятия внутренних напряжений. [c.538]

Применительно к условиям разнообразных ударных нагрузок, создающих особенно большие деформации амортизаторов, кривые сила-деформация (см. рис. VH.20) служат основным фактическим материалом для оценки динамических ударных жесткостей и механических потерь в элементах амортизаторов. При соответствующих испытаниях должно быть уделено надлежащее внимание определению остаточных деформаций и оценке изменяемости характеристик амортизатора при повторных нагружениях. [c.340]

В качестве конструктивных мер, уменьшающих склонность конструкции к хрупкому разрушению в результате концентрации остаточных напряжений, реко.мен-дуются следующие (применительно к сварным конструкциям) сокращение скопления швов в изделии сокращение до минимума количества пересекающихся и сближающихся швов, вызывающих пространственные остаточные напряжения сокращение до минимума количества сварных швов, образующих замкнутый контур обеспечение свободных деформаций в частях изделия при укладке швов (постановка излишних ребер жесткости, косынок и т. д., уменьшающих гибкость изделия, часто приносит вред). [c.223]

Пример сварного маховика диаметром 2500 мм показан на фиг. 96. Массивный обод приварен непрерывными швами к центру, имеющему вырезы. Центр маховика усилен рёбрами жёсткости, образующими спицы. Приварка рёбер жесткости производится валиковыми швами. Центр со ступицей сварен втавр с подготовкой кромок. Так как сварка элементов больших толщин вызывает остаточные объёмные напряжения, которые могут уменьшать прочность конструкции и вызвать в ней деформации в процессе её эксплоатации, то изделия после сварки необходимо подвергнуть отпуску для устранения собственных напряжений. [c.891]

Эластомеры (резины), отличающиеся от пластмасс меньшей жесткостью и явно выраженными эластическими свойствами, способны к деформации при весьма малых напряжениях. Для них характерно наличие очень небольших остаточных Деформаций после снятия нагрузки, т. е. они при этом почти целиком возвращаются в исходное состояние. [c.390]

По показаниям индикаторов определяется величина упругой и остаточной деформации диафрагмы в результате действия на нее нагрузки. По величине упругой деформации судят о годности диафрагмы. Упругая деформация должна быть меньше указанной в чертеже. Однако при испытании, кроме упругой деформации, может появиться остаточная деформация, что является нежелательным. Если при повторном обжатии остаточная деформация увеличивается, это говорит опалой жесткости диафрагмы. Следует заметить, что при первичном о жатии диафрагмы может появиться небольшая остаточная де- формация, особенно в наборных диафрагмах, где соединения на заклепках не могут представлять собой большой жесткости. Однако наличие такой остаточной деформации, если она не превосходит 0,05 мм, не [c.64]

Остаточные деформации при пайке, как правило, меньше, нежели при сварке. Процесс пайки очень производителен, экономичен, дает стабильные свойства соединений, в ряде случаев хорошо механизирован. Пайка широко применяется в новой технике в приборостроении, радиотехнических конструкциях и т. д. При пайке создаются такие формы конструкций и соединений, которые трудно осуществить при сварке, например, сотовых изделий (рис. 8), обладающих значительной прочностью, жесткостью, при минимальных весовых параметрах. [c.126]

Жесткость фланцев. За редким исключением металлические прокладки при сборке соединения получают остаточную деформацию и в противоположность неметаллическим прокладкам практически не восстанавливают свою первоначальную форму, т. е. не компенсируют перемещений, раскрывающих стык. Следовательно, соединения с металлическими прокладками, чтобы сделать минимальным изгиб фланцев при создании начального уплотнения, а также в процессе работы, должны быть достаточно жесткими. [c.262]

Эксперименты показали, что при изготовлении и эксплуатации тонкостенных гильз (толщина гладкой стенки менее 8 мм) возникает существенная остаточная деформация от нагрузок и по форме гильзы приобретают эллипсность. Аналогичное положение и при изготовлении отливок блоков двигателя СМД-14 и корпуса реактора, имеющих толщину гладких стенок менее 15—20 и 26—30 мм соответственно. Таким образом, конструирование и изготовление тонкостенных отливок с заданной жесткостью требуют дальнейшего соверщенствования их конструкции в сочетании с использованием рациональных технологических методов. [c.21]

Роторы турбин и генераторов находятся под действием статических и повторно-статических (малоцикловых) напряжений, обусловленных центробежными силами и тепловыми нагрузками при испытаниях, эксплуатационных пусках и остановах, а также при изменении мощности. Число таких циклов может достигать 20—60 и более в год при общем числе за расчетный ресурс 500— 1000 и более. Повторяющаяся смена нагрузок вызывает в роторах (особенно в местах повышенной концентрации и значительных температурных напряжений) накопление малоцикловых повреждений. Сочетание повторных нагрузок с повышенными температурами в элементах конструкций высокого давления является причиной ускорения накопления повреждений за счет длительных статических повреждений. Кроме того, на низкочастотные (10- —10 Гц) циклы высоких напряжений накладываются высокочастотные (в диапазоне частот 10—150 Гц) циклы переменных напряжений, обусловленные действием нагрузок от силы тяжести на оборотных частотах , срывом масляного клина в подшипниках или вибрационных нагрузок за счет изгибных и крутильных колебаний роторов по соответствующим формам. Суммарное число циклов нагружения за расчетный ресурс достигает при этом 10 — 10 . Вибрационная составляющая циклических напряжений для роторов турбин и генераторов при современном уровне балансировки, предварительных доводочных работ и контроля вибраций при эксплуатации может быть снижена практически до безопасных уровней при нормальной эксплуатации. Но роль этой составляющей резко возрастает при изменении жесткости роторов на стадии развития в них макротрещин. Для роторов паровых турбин в интервале указанных низких и высоких частот могут иметь место циклы нагружения с промежуточными частотами (0,01 —10 Гц) в результате неравномерности давлений и температур потоков пара. Таким образом, фактический спектр механических и температурных напряжений для роторов турбин и турбогенераторов оказывается достаточно сложным. Сложность формы цикла возрастает по мере повышения температур (образуются деформации ползучести), а также за счет изменения асимметрии цикла при наличии остаточных напряжений. [c.7]

Металлические прокладки при сборке соединения (затяжке соединительных фланцев) получают, за редким исключением, остаточную деформацию и в противоположность неметаллическим прокладкам практически не восстанавливают свою первоначальную форму, т. е. не компенсируют изменений размера стыка фланцев. Ввиду этого необходимо обеспечить высокую жесткость фланцев, е тем чтобы устранить раскрытие стыка. [c.492]

Известно, что в сварных конструкциях после сварки возникают остаточные напряжения, вызываемые неравномерностью распределения температуры при сварке и жесткостью свариваемых элементов, препятствующей свободному развитию тепловых деформаций [71, 73, 74, 76, 79, 85, 94]. [c.18]

Величина и характер остаточных деформаций в значительной степени зависят от толщины и свойств основного металла, режима сварки, формы сварных швов, последовательности их выполнения, конструкции свариваемых деталей. При увеличении толщины свариваемого металла деформации уменьшаются, что связано с большей жесткостью конструкции. [c.35]

В зависимости от протяженности шва, толщины и марки металла, жесткости конструкции и т.д. применяют различные приемы последовательности сварки швов и заполнения разделки (рис. 3.21). Они позволяют уменьшить деформации и остаточные сварочные напряжения. Сварку напроход обычно применяют при сварке коротких швов (до 500 мм). Швы длиной до 1000 мм лучше сваривать от середины к концам или обратноступенчатым методом. При последнем способе весь шов разбивают на участки по (50. .. 200 мм, которые должны быть кратны длине участ- [c.103]

Из приведенных выше выражений следует, что уровень остаточных напряжений в детали зависит от величины и характера распределения начальных напряжений, глубины их проникновения, а также от жесткости детали, т.е. от величины деформаций, которые возникают под действием начальных напряжений. При малых толщинах детали и больших ее технологических остаточных деформациях остаточные напряжения могуг существенно отличаться в сторону уменьшения. Таким образом, если при обработке возникли больпше остаточные деформации детали, это не означает, что в ПС образовались большие остаточные напряжения. Этот факт указывает лишь на большие интегральные характеристики начальных напряжений в ПС при обработке (/[, и ). С дфугой стороны, при наличии малых технологических остаточных деформаций детали нельзя утверждать, что в ней возникли небольшие остаточные напряжения. Эпюра начальных напряжений, которая имеет как напряжения сжатия, так и напряжения растяжения, может иметь небольшие значения интегральных характеристик при больших величинах напряжений. [c.59]

В эксплоатационных условиях ободочки аэростатов иногда подвергаются повышенным, не расчетным сверхдавлениям и длительным нагрузкам. Эти причины могут вызвать перегрев газа, отказ работы клапана при определенном сверхдавлении. Оболочка аэростата при этих условиях находится под большими натяжениями, приобретает остаточные сверх расчетных деформации и жесткость. Потеря эластичности оболочки невыгодна для эксплоатации при дальнейших подъемах малоэластичная оболочка при быстром возрастании сверхдавления (бросок оболочки вверх восходящими токами, перегрев, временное запаздывание работы клапана) может не приобрести некоторого увеличения объема за счет растяжения материи напряжение малоэластичной оболочки может быстро возрасти до предельного, за которым последует разрыв оболочки. Испытания малоэластичных оболочек только на прочность обычно непоказательны. Изменение прочности ничтожное, и это не может служить мотивом [c.349]

Дополнительная трудность возникает в связи с тем, что угол а является вполне определенной величиной только для роликовых конических подшипников. Для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников с малым конструктивным углом а действительный угол Од заметно отличается от конструктивного вследствие упругой деформации их деталей, возникающей под действием осевой силы Ра- Разность Од — а зависит не только от величины силы Ра, но также и от жесткости конструкции, которая оказывается пропорциональной статической грузоподъемности Со подшипника качения. Последняя указывается в каталогах и представляет собой такую статическую нагрузку (радиальную для радиальных и радиально-упорных и осевую для упорных подшипников), при которбй появляются первые признаки остаточной деформации в зоне контакта. Поэтому действительный угол Од зависит от отношенияТ д/Со. [c.345]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

Детали должны иметь минимальную массу при достаточной прочиости и быть надежными в эксплуатации, так как их поломка может привести к авариям в машине. Прочность детали обеспечивается правильным выбором материала, надлежаще рассчитанными размерами. Уменьшение массы деталей достигается применением более прочных и экономичных материалов. Применение наиболее точных методов расчета дает возможность получить размеры деталей без излишних запасов прочности. Многие детали должны также обладать достаточной жесткостью, т. е. способностью соп [ютивляться образованию остаточных деформаций. Особое значение это имеет для таких деталей, как валы, оси, О гюры. Жесткость деталей зависит от свойств материала, размеров и формы деталей, поэтому при конструироваиии многие детали машин подвергаются проверочным расчетам на жесткость и специальным испытаниям опытных образцов. [c.198]

Используемый в испытаниях способ программирования упру-гопластических или необратимых деформаций имеет некоторые особенности. Характерным для процесса в случае нагружения за пределами упругости является снижение нагрузки в процессе регулирования в соответствии с законом разгрузки по близкой к линейной траектории в координатах нагрузка — абсолютное удлинение образца (диаграмма деформирования) с наклоном, соответствующим упругому участку нагружения. В результате объект регулирования (испытываемый образец) характеризуется существенно различной жесткостью на этапах нагрузки и разгрузки. При этом в случае управления по пластической, или необратимой деформации разгрузка в координатах нагрузка — остаточное удлинение происходит без изменения величины максимальной деформации. [c.259]

В иапытаниях на термоусталость образцов из сплава ХН73МБТЮВД но режиму 200+ в60°С установлено [40], что размах полной деформации в цикле при жесткости нагружения С=150 МН/м составляет Де=0,65%. В каждом цикле (после окончания стабилизации процесса) была отмечена также остаточная односторонняя деформация (ДЕнак)А=0,02%. Накопление этой деформации приводило к образованию бочки и двух шеек на рабочей длине образца. Определим ожидаемую долговечность N при испытании материала в этих условиях. [c.186]

Если при нагреве какого-либо элемента температура по его сечению распределяется равномерно или по линейному закону, то нагрев и остывание не вызовут в нем ни временных напряжений в процессе нагрева, ни остаточных напряжений после полного остывания. Если распределение температуры по сечению элемента неравномерно, то вследствие жесткости э.чемента в процессе нагрева в нем будут возникать временные напряжения. Если эти временные напряжения не превзойдут предела текучести материала (при данном виде напряженного состояния и при данной температуре), то к моменту полного остывания температурные напряжения исчезнут, и остаточные напряжения не возникнут. Если же в процессе нагрева или остывания временные температурные напряжения в какой-либо части сечения элемента достигнут предела текучести и появятся пластические деформации, то пос.че полного остывания в элементе будут существовать остаточные напряжения. Таким образом, остаточные напряжения в металле, образовавшиеся в результате температурных деформаций, равны по величине и обратны по знаку напряжениям, исчезнувшим в процессе температурного цикла вследствие протекавших в металле пластических деформаций. [c.210]

Жесткость каучука и невулкаиизирован-ных резиновых смесей — определяется (ГОСТ 10201—62) а) величиной осевого усилия, необходимого для сжатия цилиндрического образца диаметром 10 им и высотой 10 мм до 4 мм в течение 30 сек б) остаточной деформацией, определяемой высотой образца после снятия нагрузки и отдыха 30 сек., [c.240]

Формирование на АВМ диаграммы восстанавливающая сила— перемещение как реализации нелинейной восстанавливающей силы при решении нелинейных динамических систем типа (7.62) является одним из самых сложных вопросов в методе аналогового моделирования. Поэтому подробнее рассмотрим методику формирования на АВМ такой диаграммы (см. рис. 77). Здесь Rj- — предельно упругая восстанавливающая сила г/д — остаточная деформация системы за полуцикл колебаний ki = tg i — жесткость упругой системы =tgaa—коэффициент упрочнения. [c.295]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

Колебания и вибропрочность. Конструкция самолета не должна допускать появления колебаний типа флаттер, бафтинга и т. д., а также должна удовлетворить условиям вибропрочности, которые связаны с деформацией. В соответствии с этим нормы жесткости регламентируют величину нагрузки, в пределах которой не должно быть потери устойчивости обшивки и остаточных деформаций конструкции. [c.96]

Существенное влияние на физические свойства полимеров оказывают четыре фактора, характеризующие структуру макромолекул (полимерных цепей). Один из факторов - средняя длина цепи, к другим трем факторам относятся сила взаилюдействия между полимерными цепями, регулярность упаковки цепей и жесткость отдельных цепей. aN№e сильное меж.молекуллрное взаимодействие возникает, когда цепи имеют поперечные мостики, т.е. образуют друг с другом химические связи. Этот процесс называют сшиванием, он часто происходит при нагревании. Образование поперечных связей замыкает полимерные цепи в трехмерную сетку, поэтому таким полимерам при нагреве уже нельзя придать новую форму. Жесткие полимеры такого типа называют термоактивными К ним относятся полиэфирные, эпоксидные, алкидные и другие смолы. Трехмерная (сшитая) структура позволяет эластомерам (например, каучук) долго вьщерживать достаточно высокие температуры и циклические нагрузки без остаточной деформации. Многие перспективные полимеры, напротив, термопластичны и размягчаются при нагреве (например, полиолефины, полистирол и др.). [c.48]

При оценке факторов, влияющих на технологическую наследственность, учитываются условия формирования поверхностного слоя, ми1фогеометрия поверхности, наклеп поверхностного слоя, остаточные напряжения, жесткость и тепловые деформации технологической системы станок - приспособление - инструмент - деталь. Может сказываться также несовершенство методов межоперационного контроля деталей. [c.344]

В процессе изготовления изделий, особенно методом литья под давлением, большие и неравномерные усадки при охлал<дении отформованных изделий обусловливают трудности в получении деталей с точностью размеров на уровне точности деталей из металлов. Более того, различие в усадке приводит к короблению отформованных изделий, особенно с малой жесткостью, а также к возникновению в них других типов остаточных деформаций. Поэтому условия формования и конструкция литьевой формы оказывают решающее влияние на качество изделий. Точные допуски можно получать при изготовлении изделий из полимерных материалов механической обработкой, например зубчатых колес, но даже в этом случае вследствие большого термического расширения при-мененне деталей с малыми допусками ограничивается небольшим интервалом температур. Тем не менее, широкое применение полиамидов и сополимеров формальдегида в производстве зубчатых колес, шестерен, подшипников скольжения, втулок, кулачков и т. п. показывает большие возможности использования полимеров для изготовления деталей с высокой точностью размеров. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...