Переходная единичная

Это выражение для h t) можно было получить и непосредственно из уравнения (2.2.82), решая его при x(t) = 1. Функция (2.2.86) определяет переходной процесс в реакторе при подаче в момент = О в реактор жидкости с единичной концентрацией трассера. Стационарное значение концентрации трассера на выходе из реактора, соответствующее постоянной единичной входной концентрации, тоже равно единице, так как [c.75]

Начиная с момента t = ljw, из теплообменника выходит жидкость, которая получала теплоту в течении всего того времени, за которое она проходит теплообменник. Однако жидкость получает теплоту не непосредственно от среды, имеющей постоянную единичную температуры, а от стенки, которая продолжает нагреваться, т.е. температура которой увеличивается. В связи с этим растет и температура жидкости на выходе, т. е. переходной процесс продолжается и при t > l/w. [c.142]

Ряды в выражениях (4.3.71), (4.3.73) подобны рядам в выражениях (4.3.51), (4.3.63). Каждый член ряда имеет единичный сдвиг аргумента по отношению к предыдущему члену. В соответствии с этим, если в (4.3.71), (4.3.72) взять только N первых членов каждого ряда, то полученные суммы будут давать точные выражения для переходных функций h t) и h 2 t) на интервалах < е [О, XI -f iV] и е (О, N], соответственно. [c.200]

Если константу Сю условно считать входным параметром реактора, можно и в рассматриваемом случае ввести понятие переходной функции технологического объекта. Будем понимать под переходной функцией h t) объекта выходную функцию i t), которая соответствует единичному значению входного параметра Сю = 1. Тогда из (5.4.7), (5.4.8) получим [c.245]

В том случае, когда начальная концентрация вещества X в реакторе равна нулю, т. е. Со = О, исходный оператор Л совпадает с линейным оператором А. Тогда функции g t) и h t) описывают реальные переходные процессы в рассматриваемом химическом реакторе. Функция g t) описывает процесс изменения выходной концентрации (t) в том случае, когда на вход реактора в момент времени / = 0 подается единичный импульс концентрации Свх(/) = = 6(0- Отметим, что [c.250]

Единственной платой за возможность определения четырех ТФХ, вместо одной остается некоторое усложнение в подсчете Ы, так как в начале и в конце переходного режима температура образца не одинакова по высоте. Поэтому, рассчитывая = 4 — 4. необходимо 4 и 4 определять с учетом X = I (1). Опыт показывает, что для большинства продуктов в узких пределах измерения t при единичном измерении ср можно X = f () считать линейной = 4о (1 + РО- Для этих условий [c.52]

В формулы для определения всех ТФХ методом цикла (кроме Я) входит количество энергии, накопленной слоем образца единичной поверхности за переходный режим [c.126]

Составляют таблицу напряжений, полученных во всех звеньях, расчетных точках и переходных сечениях, или график напряжений, подобный графику единичных сил (последний более нагляден). [c.74]

Реакцию различных звеньев на внешние возмущения в данном случае можно оценивать переходными характеристиками или передаточными функциями. Как известно, переходная характеристика (или передаточная функция) описывает процесс изменения выходного параметра при действии на входе возмущения вида единичной ступенчатой функции. [c.52]

Рис. 8.1. Схема последовательного изменения (а) коэффициентов интенсивности напряжения и напряжения в переходных циклах при перегрузке материала (б) схема геометрии траектории трещины в момент и после перегрузки и общий вид зависимости длины трещины а от числа циклов нафужения Л/, до и после единичного импульса перегрузки в случае регулярного нагружения

Функция Грина, импульсная переходная функция. Машинные, фундаментные и присоединенные конструкции представляют собой с точки зрения акустического расчета сложные механические структуры. Их вынужденные колебания удобно описывать с помощью функций Грина. Если в точке в момент времени приложить мгновенную сосредоточенную внешнюю силу единичной интенсивности б(Х — X i)6(f — i[), то отклик структуры во второй точке с координатой в момент времени называется ее нестационарной функцией Грина < (Хг, ЩХ[, t ). При t2 С функция Грина равна нулю, так как отклик не может появиться раньше возмущающей силы. Важно то обстоятельство, что внеш- [c.96]

В литературе по радиотехнике и теории связи такие линейные звенья обычно описываются с помощью импульсной переходной функции h t), представляющей собой отклик на выходе линейного звена при воздействии на вход в момент времени t = О мгновенного импульса единичной интенсивности. Нетрудно видеть, что для механических структур импульсной переходной функцией является нестационарная функция Грина. Заметим, что для рассмат- [c.97]

Вычисленные по теории упругости [11] перемещения и напряжения в сечениях, проходящих через площадки контакта, существенно нелинейны. Эпюры осевых перемещений имеют характер ломаных линий, в которых явно выделяются два участка, близких к линейным, — по самой площадке контакта и по остальной части сечения, и небольшой переходной участок. Эта нелинейность имеет местный характер и распространяется на глубину, примерно равную утроенной ширине площадки контакта, что позволило при определении местных коэффициентов податливости ограничить расчетные зоны узлов. Коэффициенты податливости в местах контакта находились для всех рассмотренных узлов как разность усредненных методом наименьших квадратов перемещений (от единичных нагрузок) соответственно по площадке контакта и остальной части сечения. Поскольку вычисление этих коэффициентов от изгибающих моментов и нормальных (осевых) нагрузок имеет свои особенности, эти два случая рассматриваются отдельно. [c.134]

На рис. 41 приведены профили дорог двенадцати различных участков [75 ]. Для того чтобы перейти от случайной функции F (дс), зависящей от координаты х, к функции воздействия F (i), зависящей от времени t, в работе [75] предлагается координату х разделить на единичную скорость = 1 м/с. В этом случае численные значения функции профиля дороги F (х) будут совпадать с численными значениями функции воздействия F (t). Очевидно, что при постоянной скорости движения транспорта по данному участку дороги и прочих равных условиях величина и направление воздействия не зависят от того, когда машина проезжает через этот участок дороги. Поэтому процесс воздействия дороги на транспорт в расчетах можно рассматривать как стационарный случайный процесс. Однако в начальный момент движения, даже если предположить, что движение сразу началось с постоянной скоростью, динамическая система (транспорт и перевозимые объекты) будет в переходном режиме колебания, который, как мы видели выше, существенно может отличаться качественно и количественно от [c.123]

Единичное переходное сопротивление для различных металлов характеризуется следующими величинами в ом 10 [18] [c.370]

Зная переходный процесс при единичном ступенчатом входном сигнале , можно, воспользовавшись интегралом Дюамеля, получить выражение для погрешности измерений, справедливое при произвольной форме входного сигнала [c.105]

Если первая составляющая имеет первый порядок, то ее переходный процесс при единичном скачке определяется уравнением [c.210]

Полуавтомат мод. 586 — повышенной точности, предназначен для шлифования боковых эвольвентных профилей зубьев, дна и переходных галтелей впадин цилиндрических прямозубых колес методом копирования профиля шлифовального круга при единичном делении. Обеспечивается 5—6-я степень точности и шероховатость поверхности V 8. [c.54]

Если в уравнении (3-33) возбуждением будет единичный скачок /(т)=1, то F s) — ls, а в результате (при нулевых начальных условиях) получим так называемую переходную функцию, а именно [c.92]

Типовые осциллограммы переходных процессов в гидравлических следящих приводах при единичном входном возмущающем воздействии показаны на рис. 3.9. В опытах а, б, в единичный импульс составлял 0,5 мм, в опыте г—0,03 мм. Испытания проводились на специальном стенде, схема которого показана на рис. 3.10. [c.114]

Общая закономерность переходного процесса не изменяется при изменении величины единичного импульса. [c.115]

По данным переходных процессов при единичном импульсе на входе возможно построить зависимость амплитуды А периодических колебаний гидравлического следящего привода от подведенного давления р , что показано на рис. 3.12. При этом имеется в виду, что подведенное давление характеризует (в некоторой степени, пропорционально) коэффициенты усиления привода по скорости, нагрузке. [c.116]

Рис. 3.16. Осциллограмма переходного процесса в неустойчивом гидравлическом следящем приводе, построенном по схеме на рис. 3.1, после подачи на вход единичного импульса размером 0,015 см рп =

Статическая нагрузка в зависимости от единичных мощностей агрегата достигает 10—20 кгс/мм , циклическая нагрузка при установившемся режиме—10—15% от статических составляющих, а при переходных режимах иногда доходит до 100%. Во время эксплуатации статическая нагрузка изменяется с малой частотой и определенной амплитудой. Частоту изменения циклической нагрузки можно разделить на две группы одна из них действует при асимметричном цикле с соотношением частот, равным 1/100 (1 и 100 Гц), а вторая — при симметричном цикле нагружения с соотношением частот 1/2,5 (50 и 125 Гц). [c.52]

Для контроля правильности полученных результатов при исследовании следящей системы в разомкнутом состоянии был применен метод единичного скачка (толчка) для этих же систем в замкнутом состоянии. С этой целью был использован откидной фиксатор, удерживающий золотник в нейтральном положении относительно его корпуса. В момент освобождения фиксатора предварительно сжатая пружина сообщала быстрое перемещение золотнику. При этом удавалось воспроизвести на фотопленке характеристику переходного процесса, а по ней определить время переходного процесса, его затухание и величину перерегулирования. Исследования велись с максимально возможной компенсацией зазоров в передаче от гидродвигателя к каретке. [c.141]

Кривые переходного процесса, полученные при единичном скачке (толчке) управляющего сигнала, поступившего на золотниковое устройство, позволили уточнить некоторые качественные и количественные динамические показатели исследуемых систем быстродействие или время срабатывания, время запаздывания, величину перерегулирования. [c.144]

При исследовании перехода системы из одного равновесного состояния в другое входное воздействие подается в виде ступенчатого сигнала. При этом x(t) = О при < О и x t) = а при 0. Подобное воздействие при x(t)= 1 ( ) называют также единичным. Поведение элемента или системы при единичном воздействии описывается переходной функцией У (s). Переходная функция может быть получена из передаточной функции при [c.59]

Импульсной переходной функцией k(t) или импульсной временной характеристикой (иногда — весовой функцией) системы называют функцию изменения выходной величины при входном воздействии в виде единичного импульса (б-функции). [c.746]

Функция г15о(0 называется реакцией системы на единичное возмущение или переходной проводимостью. Реакция на единичный импульс представляет собой производную от переходной проводимости. Интегрируя (19) по частям, получаем представление движения через переходную проводимость [c.531]

Переходная проводимость г1зо(0 т. е. движение, вызываемое единичной силой, прикладываемой к покоящейся системе, как и выше, определяется по формуле (20) [c.534]

Для анализа автоколебательных систем неосцнлляторного типа с запаздывающей обратной связью можно применить метод переходных характеристик. Этот метод основан на использовании функции отклика ц ( ), физический смысл которой заключается в том, что если на вход линейной системы подать единичный скачок напряжения, то на ее выходе появится отклик Функция отклика, представляющая реальное значение выходного напряжения, позволяет найти переходный процесс и напряжение на выходе четырехполюсника с помощью интегрального соотношения Дюамеля [c.233]

В уравнениях (10) и (И) функции релаксации и функции ползучести являются откликами на единичные воздействия, приложенные при t = 0 это следует из того, что они (с точностью до обозначений) совпадают с переходными проводимостями Янаб соотношении (9). Смысл этих характеристик материала можно установить и непосредственно из уравнений (10) и (11). Рассмотрим, например, опыт на релаксацию, в котором [c.107]

Увеличение рабочих параметров современных машин и аппаратов (рост единичных мощностей, уровня температур, грузоспособ-ности, маневренности, а также работа изделий в условиях переходных и форсированных эксплуатационных режимов и т. д.) при одновременном снижении металлоемкости конструкций и использовании новых металлических материалов повышенной прочности приводит к возрастанию как общей, так и местной напряженности конструкции с выходом в зонах концентрации металла за пределы упругости. Эксплуатационная нестационарность (тепловая и механическая) нагружения изделий сопровождается работой материала в условиях циклического упругопластического деформирования. Такое нагружение характерно для конструкций энергетического, транспортного и химического машиностроения, авиации, ракетной техники, реакторостроения и т. д. [127, 170]. [c.3]

При вычислении интегралов от квадратов динамических ошибок воспользуемся выражением (8.16), в котором положим Ьш О. В качестве эталонного программного воздействия выберем Uait) = =u o(t), где M = onst,a(i) — единичная функция Хевисайда. Иными словами, будем рассматривать динамические ошибки в процессе разгона, вызванного подачей в момент времени = О постоянного по велпчиие сигнала на вход двигателя. Для идеального двигателя такое программное управление носит условный характер, поскольку оно соответствует мгновенному скачку угловой скорости ротора от нуля до стационарного значения, а функционалы (8.25) отражают колебания, возникающие в системе после такого мгновенного разгона. Однако, поскольку нас интересуют не абсолютные значения Ф и Фо, а их отношенне, выбранный эталонный переходный процесс оказывается обычно вполне приемлемым. [c.134]

Рассчитанная по ней ЛАФЧХ приведена на рис. 4, а. Из ее рассмотрения видно, что АСССН обладает достаточной степенью устойчивости. В частности, запас устойчивости по амплитуде равен 14 дб, а по фазе 45°. Частота среза составляет с —2 сек- . Кривая переходного процесса, полученная расчетом при возмущении системы единичной толчкообразной функцией, представлена на рис. 4, б. Анализ кривой показывает, что время переходного процесса /п=3,05 сек, перерегулирование не превышает 17%, логарифмический декремент затухания. [c.137]

Пусть А (t) — переходная функция или реакция системы (в механической системе — перемещение) при воздействии на нее единичной силы, ( ф (t) = 0 при t < 0 иг1з (i) = 1 при t > 0). Обозначим, как и ранее, г) (i) внешнюю возмущающую силу, действующую на механическую систему с датчиком, и представляющую собой преобразующее устройство, служащее для измерения неэлектрических величин электрическим методом. [c.169]

А А . .. Ап Uo, Ui Fo, 0 = Ui, U l, 0, 0 , причем A- = = A ( -f- -Й). Здесь в фигурных скобках вектор-столбец U dUldx, Q, М , Aj— обычная переходная матрица (см., например, [3]) участка балки между сечениями xj, Е — единичная матрица четвертого порядка, В — матрица, у которой единственный отличный от нуля элемент r i = к. Численное решение такой задачи не представляет трудности, когда число участков не слишком большое. Таким образом, можно сконструировать модель агрегата, где общ,ая рама представлена в виде комбинации небольшого числа простейших элементов тина балок, пластин, оболочек простейшего вида. К такой модели рамы прикрепляются элементы указанного выше типа. Комплексная функция действительного аргумента к (со) выбирается по данным экспериментального определения жесткостей подсистем в точках соединения их с рамой. Для определения с (р) по известному к (со) необходимо было бы решить интегральное уравнение. Здесь рассматривается простейший случай, когда с (р) задано и решение может быть получено в замкнутой форме или в виде зависимостей между основными безразмерными параметрами задачи. [c.70]

Переходная Выходной сигнал системы при входном сигнале, имеющем вид единичной функции h t) = y(t) при x(i)= 1 (0 1 при >0 t Й(/) = щ(ОЛ 0 w(t)= dkit)ldt [c.443]

Верность воспроизведения сообщений — это способность Р. у. в отсутствие помех воспроизводить на выходе с заданной точностью закон модуляции принимаемых сигналов. Количественно оценивается искаженнями, т. е. изменениями формы выходного сигнала по сравнению с модулирующей ф-цией.. Линейные (амплитудные и фазовые) искажения, обусловленные инерционностью элементов УТ, не сопровождаются появлением в спектре сигнала новых составляющих, не зависят от уровня входного сигнала и глубины модуляции амплитудные искажения проявляются в изменении соотношения амплитуд спектральных составляющих. Оценка фазовых искажений, проявляющихся в неравенстве сдвигов во времени разл. составляющих спектра сигнала при прохождении через УТ, проводится с использованием характеристики группового запаздывания. При слуховом приёме существенны лишь амплитудные искажения, при визуальном, особенно телевизионном,— также и фазовые. Для оценки линейных искажений при визуальном приёме пользуются, кроме того, т. н. переходной характеристикой Р. у., представляющей временную зависимость выходного напряжения при подаче сигнала с единичным скачком модулирующего напряжения. [c.232]

При воздействии на вход У. з. к. скачкообразно меняющегося (ступенчатого) напряжения или тока на его выходе наблюдается переходный процесс, обусловленный существованием реактивных элементов. Изменения формы импульсных сигналов при усилении (переходные искажения) оцениваются с помощью переходной характеристики, представляющей собой зависимость от времени мгновенного значения выходного напряжения У. э. к. uz(0 при мгновенном скачкообразном изменении нанряжения на его входе u,(f) = 6 i5(/), где L/,—размах входного напряжения, S(f) — единичная ф-ция. Эти искажения характеризуются временем нарастания, в течение к-рого нормированная переходная ф-ция h(t)= изменяется от 0,1 до 0,9 [c.239]

На АЭС с киняпдими реакторами канального типа процесс разделения фаз и получения пара происходит в выносных барабанах-сепараторах. На развитие барабанов-сепараторов значительное влияние оказали конструкции барабанов паровых котло-агрегатов тепловых электрических станций. Однако существует целый ряд специфических факторов, влияющих на выбор технического решения при создании барабанных сепараторов значительный радиоактивный фон как в номещении, где расположен барабан-сепаратор, так и внутри него, наличие свободного кислорода, продуктов гидролиза в теплоносителе, необходимость обеспечения запаса воды в случае работы в аварийных и переходных режимах, большая единичная па-ропроизводительность, сравнительно небольшое давление теплоносителя (6—9 МПа), высокая частота реакторной воды в барабане-сенараторе. Наличие [c.321]

Зависимость времени и перерегулирования переходных процессов от коэффициента затухания систем для ступенчатого единичного сигнала на входе показана на рис. 4.62, б. В гидросистемах демпфирование пропорционально расходу утечек. При коэффициенте демпфирования > 1 затухание больше критического, движение исполнительного механизма апериодическое без колебаний при 1 движение колебательное, реагиро- [c.453]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...