Напряжение в таблицы

Если же поперечное сечение резко меняется на небольшом участке стержня, то обыкновенно при этом имеет место значительная концентрация напряжений. Для примера рассмотрим зуб зубчатого колеса, к которому приложена сила Р (рис. 12). Оказывается, что распределение напряжений в поперечном сечении тп в корне зуба не следует линейному закону. Из опытов мы узнаем i), что в точках тип начала закругления наблюдается сильная концентрация напряжения. В таблице 1 (стр. 563) указаны коэффициенты концентрации напряжения, на которые следует умножать значения напряжений, определенных по обычным формулам, чтобы получить наибольшие значения напряжений в точках тип. [c.580]

Направление этих осей определяет величину напряжений в таблице тензора. В теории упругости и пластичности доказывается, что при любом напряженном состоянии через каждую точку тела можно провести по меньшей мере три взаимно перпендикулярные площадки, на которых касательные напряжения нулевые и, следовательно, действуют только нормальные напряжения. Такие площадки и направления нормалей к ним называются главными площадками и главными направлениями (осями) напряжений, а действующие на этих площадках напряжения — главными нормальными напряжениями. [c.9]

Определим коэффициент снижения допускаемых напряжений. В таблицах [1] имеется информация при Х= 150 =0,32 при Х= 160 ( 0=0,29. [c.332]

Значения коэффициентов и берут из таблиц для ступенчатого перехода с галтелью (рис. 10.15, а — в) —табл. 10.10 для шпоночного паза—табл. 10.11 для шлицевых и резьбовых участков валов — табл. 10.12. Для оценки концентрации напряжений в местах установки на валу деталей с натягом используют отношения и А /А (табл. 10.13). [c.170]

Расчетные напряжения (кгс/мм ) для заклепок из сталей 10, 20 даны в таблице. [c.203]

По таблице сортамента находим подходящий профиль № 33, у которого W = = 597 см . Тогда напряжение в точке 1 [c.264]

Ф. С. Ясинский собрал и обработал обширный опытный материал по продольному изгибу стержней, в результате чего составил таблицу критических напряжений в зависимости от гибкости для ряда материалов и предложил простую эмпирическую формулу для вычисления критических напряжений за пределом пропорциональности [c.511]

Максимальное касательное напряжение в двутавровом сечении имеет место в точках нейтральной оси и определяется по формуле Журавского, при этом следует брать статический момент заштрихованной площади (полусечения). В таблицах сортамента приведены значения статического момента площади полусечения для двутавров и швеллеров. На рис. VI.24, б, в показаны эпюры т для некоторых других сечений. [c.158]

Примечание. Напряжения выше приведенных в таблице применять не следует, так как они лишь снижают долговечность ремня. При натяжениях меньше приведенных в таблице значения ро умень шают (не пропорционально Ор, а медленнее). [c.509]

Таблица тензора напряжений в случае равновесия идеально текучей среды принимает вид [c.131]

Модуль сдвига также считается положительным, так что напряжение совпадает со знаком сдвига. Определив из опыта О, можно по заданным деформациям сдвига найти напряжение, и наоборот. Обе введенные нами упругие константы Е и О имеют размерность напряжения (так как е и у — безразмерные величины), т. е. в системе GS измеряются в дн/см . Значения этих констант для некоторых распространенных материалов приведены в таблице. В этой же таблице приведены и напряжения t k , соответствующие пределу упругости материала. [c.470]

Максимальное касательное напряжение в двутавровом сечении определяется по формуле Журавского. В таблицах сортамента приведены значения статического момента площади полусечения для двутавров и швеллеров. [c.256]

Решение. Для данной схемы касания формула для наибольшего напряжения приведена в курсе проф. Н. М. Беляева Сопротивление материалов в таблице 11. Она имеет вид [c.73]

Для балок, защемленных одним концом и загруженных, как показано в таблице на рисунке, построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов и подобрать сечение балок (по сортаменту) при допускаемом напряжении [а] = 1600 k I m размеры даны в метрах. [c.129]

Подсчет касательных напряжений в точках выполнен в таблице Касательные напряжения [c.139]

Неразрезная трехпролетная двутавровая балка загружена, как указано на схеме в таблице на стр. 210. Построить эпюры изгибающего момента и поперечной силы. Определить номер двутавра при допускаемом напряжении [о] = 1600 г/сл. [c.209]

Значения координат z и ш и нормальных напряжений в точках В, D, Н п К поперечного сечения приведены в таблице [c.267]

В таблице даны числовые значения магнитной индукции, соответствующие значениям напряженности магнитного поля в СИ (для вакуума справедливо соотношение 1 Тл = (Хо 1А/м, где (Ио= 4я 10- Гн/м). Если не указана конкретная температура, то значение относится к Т [c.653]

Аналогичным образом определяются и постоянные в асимптотиках, справедливых в окрестности конической точки. Здесь вводится локальная (с центром в конической точке) сферическая система координат. Отметим равенство Ог = Оч, выполняющееся на оси вращения. В таблице 9 приведены значения компонент напряжений на оси вращения, полученные из решения интегрального уравнения. [c.585]

Естественно, что обеспечение точности при вычислении напряжений в точках р/ и сам процесс экстраполирования требуют тщательности расчетов. В таблице 11 приведены результаты расчетов модельного примера. Была взята квадратная площадка и на ней задана вектор-функция постоянной (единичной) величины, направленная по нормали к площадке. Был построен потенциал двойного слоя, имеющий ее своей плотностью, и в точках, расположенных на нормали к центру квадрата и на разных расстояниях, была вычислена компонента Ог (полагалось, что плоскость хОу лежит в плоскости квадрата). При вычислении напряжений осуществлялась вторичная дискретизация области на равных квадратиков. [c.616]

В таблице 12 приведены полученные экстраполяцией значения напряжений (а фактически значение коэффициента / ./,) при выборе различных точек, используемых в расчете. [c.616]

Пользуясь таблицами функций ( os + sin ), os и sin g (табл. 20 и прил. 13), вычисляем значения а, акс и а, акс для ряда значений I (табл. 20) и по этим данным строим эпюры, показывающие изменение ио длине оболочки максимальных меридиональных и кольцевых напряжений в точках у внутренней поверхности в поперечных и продольных сечениях оболочки (рис. 504). [c.543]

Тогда очевидно, что новые слагаемые в уравнении Рейнольдса есть дополнительные напряжения поверхностных сил, возникающих из-за наличия турбулентности. Совокупность турбулентных напряжений так же, как и вязких напряжений (III.15), можно свести в таблицу, называемую тензором турбулентных напряжений, [c.266]

Напряжения Xjj можно рассматривать как результат наложения двух состояний, напряжения в которых даются таблицами [c.33]

Максимальные касательные напряжения вдоль радиальных и круговой границ даются формулами k GaQ и k GaQ. Несколько значений и приведены в таблице. [c.320]

После подстановки в это уравнение выражений для соответствующих напряжений из таблицы и после упрощений получим [c.115]

Положительные направления осей указаны на фигурах в таблице. Задаются различные начертания для функций напряжений [1, 2, 5]. Объемные силы отсутствуют. Предлагается для одного из указанных случаев [c.65]

В таблице рядом с задаваемой функцией напряжений изображен эскиз контурных условий, в правильности которого читателю надлежит удостовериться. [c.65]

В таблице наряду со схемой загружения бруса указан закон деформации для материала этого бруса, т. е. связь касательного напряжения с углом сдвига. [c.243]

Таблицы аналитических выражений коэффициентов интенсивности напряжений для тел различных конфигураций и схем нагружения приведены в книгах [1, 2, 12, 21, 22, 123, 140, 141, 198, 209, 214, 242, 247, 258, 298, 306, 443]. Изучению влияния этого коэффициента на закономерности роста трещины, а также определению коэффициента интенсивности напряжений в разнообразных новых задачах посвящена значительная часть излагаемого в этой книге материала. [c.82]

В таблице 14.6 приведены значения напряжений Оу для разреза (оу) и для эллипса (а ) при Ь/а = 1/10. Видно, что напряжения практически совпадают при г> Ь. [c.110]

Пользуясь таблицами (]зункций е ( os + sin ) е os к е sin (табл. 19 н приложение 13), вычисляем значения сг ц,а с макс Р ДЗ значений 5 (табл. 19) и по этим данным строим эпюры, показывающие изменение по длине оболочки максимальных меридиональных и кольцевых напряжений в точках у внутренней поверхности в поперечных и продольных сечениях оболочки (рис. 482). [c.484]

В таблице 14.6 приведены значения нанряжений а для разреза (сгу) и для эллипса (оу) при 6/а = 1/10. Видно, что напряжения практически совпадают при г>Ь. [c.104]

Так как вблизи нейтральной оси материал мало напряжен, то выгодно больше материала располагать дальше от нейтральной оси. Поэтому в машиностроении редко применяют металлические балки прямоугольного сечения, но весьма широко распространены прокатные профильные балки таврового, двутаврового, углового, швеллерного и других сечений. Моменты инерции, моменты сопротивления и другие характеристики прокатных фасошшх профилей стандартных размеров даются в таблицах ГОСТа. [c.249]

В ферромагнитных материалах напряженность магнитного поля в выражении для ф заменяется намагниченностью М, Тл, а постоянная Верде — постоянной Кундта К, град/(Тл-см). В таблицах обычно приводят характерное для ферромагнетиков значение параметра вращения при насыщенной намагниченности Ms, Тл, определяемое как удельное фарадеевское вращение плоскости поляризации Ms для света, распространяющегося вдоль вектора намагниченности Ms, т. е. [c.866]

Изложим прием, позволяющий определять значения этих постоянных, исходя из приближенного решения краевой задачи, и одновременно окрестность особой точки, в пределах которой асимптотики справедливы. Воспользуемся приведенными в таблице 8 данными расчета напряжений в точках срединной плоскости, полученными на основе решения интегрального уравнения, когда достигнуто стабильное значение функции q ( /). [c.583]

Вводя обозначения г х вместо а , Хуу вместо Оу ит , вместо о , мы получаем следующую таблицу. Здесь первый индекс указывает направление нормали к грани элемента, на которой эта компонента действует, а второй индекс указывает ось, которой параллельна эта компонента напряжений. В правой таблице буквенные индексы заменены иа соответствующие цифровые. Чтобы записать все девять компонент, теперь нам потребуется два индекса i и /, каждый из которых независимо принимает значения 1, 2, 3. Тогда все девять komhohlmit т представятся в виде [c.31]

Рис. 102 показывает картину полос для кривого бруса ), изгибаемого моментами М. Внешний радиус бруса втрое превышает его внутренний радиус. Максимальный порядок полосы на правом конце как на нижней, так и на верхней грани равен 9. Регулярное расположение полос указывает на линейное распределение наиряженин изгиба в поперечном сечении. Порядки полос, отмеченные на верхнем конце стержня, показывают распределение напряжений в искривленной части (полная модель распространялась за верхнюю грань, которая являлась для нее плоскостью симметрш ). Эти полосы показывают, что сжимающее напряжение на внутренней грани и.меет порядок 13,5, а растягивающее напряжение на внешней грани —6,7. Эти значения с весьма большой точностью пропорциональны напряжениям теоретического точного решения , которые даны в последней строке таблицы на стр. 91. [c.170]

Чтобы найти частные производные этой функции напряжений, представим себе гладкую поверхность, координаты которой в узловых точках имеют вычисленные значения. Наклон этой поверхности в любой точке даст нам соответствуюш,ее приближенное значение касательного напряжения при кручении. Максимальные напряжения действуют в серединах сторон контура сечения. Чтобы получить некоторое представление о точности, которой можно добиться с принятым малым числом узловых точек сетки, найдем вызванные кручением напряжения в точке О (рис. 2). Для получения необходимого наклона рассмотрим некоторую гладкую кривую, имеющую в узловых точках на оси л вычисленные значения а, р и 7. Эти значения, деленные на /4G0б приведены во второй строке табл. 1.1. Остальные строки таблицы дают значения конечных разностей последовательно возрастакщего [c.519]

Главные напряжения в нейтральном слое равны касательным ri = T j, = = QSx/Jx - Величины (половины сечения), и d берутся из таблиц сортамента прокатной стали. Oi j,eB = 339 кГ/см = 20i [c.443]

Вывод. Самая низкая разность температур наблюдается в профиле из молибдеиа, самая высокая — в профиле из титана. Это объясняется тем, что среди материалов, перечисленных в таблице, молибден имеет самый высокий коэффициент температуропроводности, а титаи, наоборот, самый низкий (коэффициент температуропроиодио-сти характеризует теплоинерционные свойства материала). Следовательно, при прочих равных условиях наиболее высокие деформации и термические напряжения могут возникнуть в конструкции с титановым профилем. Наиболее высокий коэс ициеит линейного расширения у бериллия и титана (10,5-10-е и 7,7-10- соответственно). [c.377]

В том случае, когда разрез является частью плоскости симметрии задачи, ставятся смешанные граничные условия на поверхности разреза — условия для вектора напряжений, а на про-должепии его — нулевые касательные напряжения и нулевые нормальные перемещения. В такой постановке решен ряд пространственных модельных задач по определению коэффициента интенсивности напряжений [92]. Интегральное уравнение решалось методом механических квадратур [231, 271]. В таблице 14.3 [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...