Поток газа несжимаемый

Постоянная газовая 165, 251 Потенциометр задающий 314 Потерн аэродинамические 35 Потеря тяги на органах управления 242 Поток газа несжимаемый 162 [c.491]

Сборник объединяет работы, опубликованные автором в научных журналах в 1957-1998 гг. Предложены вариационные принципы газовой динамики без дополнительных ограничений и магнитной гидродинамики при бесконечной проводимости. Выведены полные системы законов сохранения газовой динамики и электромагнитной динамики совершенного газа. Дано аналитическое решение задач оптимизации формы тел, обтекаемых плоскопараллельным и осесимметричным потоками газа, а также формы сверхзвуковых сопел. Построены точные решения уравнений Навье—Стокса для стационарных течений несжимаемой жидкости, воспроизводящие вихревые кольца, пары колец, образования типа разрушения вихря , цепочки таких образований и др. [c.2]

Используя формулу (53) для определения коэффициента минимального давления на профиле при обтекании его потоком газа по значению этой величины в несжимаемой жидкости, [c.36]

Для определения влияния сжимаемости при докритических скоростях на распределение скоростей и давления по профилю можно воспользоваться также другой приближенной теорией, основанной на гипотезе затвердевания линий тока при обтекании данного тела потенциальными потоками несжимаемой жидкости и сжимаемого газа ). Согласно уравнению неразрывности для элементарной струйки тока, прилегающей к профилю, в изоэнтропическом потоке газа справедливо следующее соотношение [c.36]

Критическое значение числа Маха набегающего на решетку потока газа М р, при котором где-то на профиле возникает скорость, равная местной скорости звука, может быть приближенно определено по распределению давления на профиле в данной решетке при обтекании ее потоком несжимаемой жидкости, или согласно упомянутой уже ранее гипотезе затвердевания , в со- [c.64]

Дозвуковой поток газа (М < I) в расширяющейся трубе dS > 0) замедляется (du < 0), а в сужающейся (dS < 0) ускоряется (du > 0). Таким образом, поведение дозвукового потока газа качественно аналогично поведению потока несжимаемой жидкости. [c.420]

При малых скоростях движения газа изменение давления в потоке незначительно, поэтому плотность изменяется мало и влияние сжимаемости невелико. Вследствие этого при скоростях до 70—80 м/с можно рассчитывать давление в потоке газа так, как для несжимаемого газа. Но в увеличением скорости ошибка в расчетах по формулам для несжимаемой жидкости возрастает. Например, при скорости полета V = 68 м/с ошибка в определении плотности составляет 2%, а при V = = 270 м/с она уже равна 35%. Поэтому при больших скоростях, аэродинамических расчетах следует пользоваться соответствующими зависимостями для сжимаемой жидкости. [c.34]

Предположим, что линеаризованному потоку газа, обтекающему тонкий профиль, соответствует поток несжимаемой жидкости, имеющий тот же потенциал скоростей, что и для сжимаемого газа. Каким образом в данном случае будет деформироваться профиль и изменится ли угол атаки при переходе от сжимаемого потока к несжимаемому [c.172]

Какова зависимость между коэффициентами подъемной силы и продольного момента профиля при обтекании его линеаризованным дозвуковым сжимаемым потоком газа (М< < М,, р) и потоком несжимаемой жидкости при одинаковых углах атаки [c.173]

Выражение (1.30) справедливо для сжимаемых и несжимаемых тел и описывает установившийся поток газа в газопроводе. [c.16]

При М<1 давление, устанавливающееся в потоке газа, больше критического, поэтому при сужении канала давление снижается и скорость течения газа возрастает. При расширении сечения канала давление увеличивается и скорость течения снижается (см. рис. 2.29). Поток газа, текущего со скоростью, меньшей звуковой, ведет себя аналогично потоку несжимаемой жидкости. [c.127]

При М>1 давление в потоке газа меньше критического. Это значит, что поток газа не будет аналогичным потоку несжимаемой жидкости. При увеличении сечения канала давление будет снижаться, а скорость течения возрастать. При этом скорости течения газа будут больше скорости звука. Торможение потока газа при переходе от сверхзвуковой к дозвуковой скорости течения сопровождается скачками уплотнения и связано с существенными потерями энергии. [c.127]

Приведенный метод разработан для случая несжимаемой жидкости. Его можно использовать и для сжимаемой жидкости, если течение наблюдается при небольших значениях числа М, и для расчетов движения в заданном канале потока газа при больших околозвуковых скоростях. [c.224]

Таким образом, можно прийти к выводу, что фильтрация газа через слой сыпучего является сложным процессом, в частности, в зависимости от характера поля эквивалентных отверстий в слое могут существовать застойные зоны и даже обратная циркуляция газа. Поэтому уравнение Бернулли, выведенное для трубки тока при установившемся движении несжимаемой жидкости, не приложимо к движению потока газов через слой материалов в шахтных печах, как это ошибочно иногда делается. [c.324]

Распространение полуэмпирических выражений для турбулентных переносов в несжимаемой жидкости на плоский поток газа [c.163]

При учете сжимаемости в неявном виде применяется так называемый метод определяющей температуры. Он состоит в том, что в качестве определяюш ей температуры потока газа принимается такая температура при которой критериальная зависимость, выражающая теплоотдачу, для сжимаемого газа сохраняется такой же, как для несжимаемого (т. е. исчезает слияние критериев сжимаемости М или т). Для определения указанной температуры (М <10) используется следующее выражение [Л. 2]. [c.179]

Чтобы установить связи между основными параметрами потока газа через решетку, выделим в ней, как и в случае несжимаемой жидкости, контур, показанный на рис. 69, и устремим в бесконечность его границы, параллельные фронту решетки. [c.192]

Для решения задачи построения теоретических решеток в потоке газа С. А. Чаплыгина проще всего исходить из известных течений несжимаемой жидкости через обычные решетки и определять их конформные отображения в плоскость фиктивного течения. [c.207]

Многочисленные расчеты, подтверждаемые экспериментальными данными, показывают, что при М < 1,5 расчет пограничного слоя на одиночных профилях и профилях решеток с удовлетворительной точностью можно производить, как в несжимаемой жидкости, если только брать действительное распределение скорости тг = ж (5) (определяемое для потока газа). Учет сжимаемости в расчете пограничного слоя приводит при указанных скоростях к уменьшению 3 не более чем на несколько процентов. [c.396]

Подчеркнем, что в случае осесимметричного до- и сверхзвукового обтекания тонких тел нет того широкого разнообразия законов подобия, как в случае плоского обтекания. В частности, нельзя получить аналог соотношения Прандтля — Глауэрта (29) предыдущей главы, позволявшего но распределению коэффициента давления Сро на поверхности данного тепа в потоке несжимаемой жидкости непосредственно судить о распределении того же коэффициента Ср в дозвуковом потоке газа. Как это следует из формулы (178), можно лишь составить отношение коэффициентов давления Ср в газе к Ср — в несжимаемой жидкости [c.335]

Зная распределение коэффициента давления по поверхности некоторого тонкого тела вращения в потоке несжимаемой жидкости, по формуле (179) можно получить распределение того же коэффициента в потоке газа, но только на тонком теле, аффинно в поперечном к потоку направлении измененном [c.335]

Изложенные в настоящем параграфе соображения о простейшем приеме учета обратного влияния пограничного слоя на внешний безвихревой поток были высказаны в предположении о несжимаемости жидкости. Легко убедиться, что аналогичный прием может быть применен и в случае пограничного слоя в сжимаемой жидкости — в потоке газа с до- или сверхзвуковыми скоростями. Достаточно повторить все те же рассуждения, заменив лишь [c.619]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате при некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

Поэтому из (49) и (52) получаем следующие приближенные формулы Прандтпя — Глауэрта, позволяющие определить коэффициенты давления и подъемной силы данного профиля в потоке газа по известным их значениям для этого профиля в потоке несжимаемой жидкости [c.34]

В общем случае решение задачи об обтекании заданной решетки профилей изоэнтроническим потоком газа представляет собой значительные трудности ). Один из простых приближенных способов оценки влияния сжимаемости при докрнтических течениях основан на предположении, что при фиксированном угле направление потока за решеткой не должно зависеть от числа М1 <М1 р. Иначе говоря, зависимость 2( 1) остается такой же, как и при обтекании данной решетки потоком несжимаемой жидкости. Такое предположение не налагает никаких ограничений на возможную трансформацию линий тока в непо- [c.66]

Число Маха Ма = Wq/ является мерой сжимаемости газа при больших скоростях течения. При достаточно малых значениях числа Маха изменение плотнбсти газа настолько мало, что газ можно рассматривать как несжимаемую жидкость. При Ма > 1 поток газа существенно отличается от потока газа при Ма < 1 в сверхзвуковом потоке газа возможно образование ударных волн, в дозвуковом потоке ударные волны никогда не образуются. Равным образом существенные отличия имеют трансзвуковой (Ма [c.369]

Коэффициент подъемной силы су с тонкого профиля с хордой Ь = 2 м, обтекаемого несжимаемым потоком газа под углом атаки а = 0,1 рад, равен 0,3. Определите значение Суа также циркуляцию скорости Г для этого профиля, обтекаемого маловозмущенным (линеаризованным) потоком газа под тем же углом атаки при М = 0,5 и температуре воздуха = 288 К (Яо., = 340 м/с). [c.173]

Приведем некоторые определения. Течения, параметры которых зависят от трех пространственных координат и времени, называют пространственными (трехмерными) нестационарными течениями. Если параметры течения не зависят от времени, то такие течения называют стационарными. В случае двух пространственных координат течения называют двумерными, а одной— одномерными. Частным случаем двумерных течений являются плоские, осесимметричные и конические течения. В первом случае параметры течения зависят лишь от двух декартовых координат X, у, во втором — от цилиндрических координат х, г в случае конических течений — от сферических координат ф, 0. Газ называют сжимаемым, если в потоке газа происходит заметное изменение плотности, и несжимаемым, если изменение плотности мало. Далее в основном рассматриваются двумерные плоские или осисимметричные стационарные либо одномерные нестационарные [c.32]

Как уже отмечалось, потоки газа с относительно невысокой скоростью можно считать несжимаемыми. В этом случае из-за незначительного изменения объема газа при подводе теплоты (при постоянном массовом расходе и постоянном поперечном сечении потока) скорость его, а следовательно, и кинетическая энергия сохраняются постоянными. Если поток горизонтален (с 2 = = 0) и техническая работа не совершается ( /т = 0), то, согласно уравнению (7.19), с1дхо=с1к, а, согласно уравнению (7.20), то,1-2 = / 2—/ 1- Для массового расхода среды О, кг/с, имеем [c.173]

Определяющая температура, кроме сжимаемости, учитывает влияние неизотерм ичности а теплоотдачу. В потоке газа, движущегося с большой скоростью, имеют место значительные перепады температуры. Поэтому наряду с изменением от давления плотность и другие физические параметры будут изменяться еще и с температурой. Приведенные выше критерии сжимаемости (Л1 п т) не учитывают неизотермпчность потока газа, поэтому для ее учета следует вводить температурный фактор в той же форме, в какой он использовался применительно к несжимаемому потоку газа. [c.179]

Анализ системы дифференциальных уравнений, описывающих процессы тепло- и массообмена в турбулентном потоке газа, показывает, что система не может быть замкнутой до тех пор, пока не будут получены дополнительные уравнения, определяющие статические характеристики турбулентных пульсаций и их связи с осредненпым движением. Объем наших знаний о турбулентном движении настолько ограничен, что не позволяет в настоящее время решить этот вопрос рационально. Необходимо накопление систематических подробных экспериментальных сведений о природе и внутренней структуре турбулентного движения как для сжимаемого, 3,0 так и для несжимаемого обтекания. г,о Недостаток требующихся для точного решения сведений при- t,0 водит к необходимости при ре- [c.307]

Рассмотрим сплошной поток газа Чаплыгина через решетку профилей, расположенных в плоскости г с комплексным периодом 7 T =t), и годограф комплексной скорости фиктивного погока несжимаемой жидкости / = Уе в плоскости С. [c.200]

Задача построения течения газа Чаплыгина через решетки, как и задача обтекания одиночных профилей, долгое время не поддавалась решению из-за нео.днолистности отображения (24.11) при наличии циркуляции скорости вокруг профиля. Эта задача впервые была решена в 1946 г. Л, И. Седовым и затем Липом [47]. А. И. Бунимович построил в 1950 г. ио методу Л. И. Седова семейство теоретических решеток, используя отображение единичного круга без двух симметрично расположенных точек на решетку теоретических профилей. В связи с выбором канонической области этот метод практически пригоден только для получения решеток малой густоты из тонких слабоизогнутых профилей. В 1950 г. автором были развиты описанные в данном разделе более эффективные методы построения теоретических решеток в потоке газа, исходя из данного обтекания любых решеток потоком несжимаемой жидкости. Можно было бы у казать еше ряд более поздних работ, посвященных различным хо-вершенствованиям в решении той же задачи. Однако аналитические методы построения теоретических решеток, как уже указывалось для той же задачи в потоке несжимаемой жидкости, в настоящее время не имеют практического значения, поскольку они непосредственно не решают ни прямой задачи теории решеток (расчет обтекания заданной решетки), ни основной обратной задачи (построение решеток с заданным распределением скорости). [c.214]

Итак, расчетный угол потока вообще превосходит средний угол кромок Я(.р, причем в дозвуковом потоке 1аза разность этих углов больше, чем в потоке несжимаемой жидкости. Этот вывод качественно справедлив для любых решеток в дозвуковом потоке газа. [c.217]

Решение обратной задачи — построения решеток с заданным распределением скорости на профиле — по существу не отличается от описанного в 20, поскольку любой поток несжимаемой жидкости можно рассматривать как фиктивный по отношению к некоторому потоку газа Чаплыгина (вообше на бесконечиолистной поверхности),, переход к которому определяется формулами (24.7) и (24,11). Однолистность течения в потоке газа (иначе 1 оворя, замкнутость профилей) достигается просто выбором параметров потока в соответствии с условиями (25.1), (25.2) и (25.5). [c.217]

Рис. 80. Решстка п потоке газа Чаплыгина п вспомогательное течение несжимаемой жидкости во внешности эквивалентной решетки кругов.

Задача неустановившегося движения решетки в потоке газа суше-ствегио сложнее, чем в случае несжимаемой жидкости. Даже в линейной (акустической) постановке эта задача практически не изучалась (см. [122]). [c.220]

Пример расчета коэффициента потерь С по полученным формулам приведен на графике рис. 89. При равных условиях коэффициент потерь С] больше в потоке газа, чем в потоке несжимаемой жидкости. В потоке газа при данных Р и существует предельная величина 8шах > О, отвечающая режиму запирания решетки ( Мк=1)- [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...