Площади основных форм сечений

Площади основных форм сечений 49 Плунжерные насосы 948 Поверка измерительных приборов 461 Поверочные линейки 443 [c.1082]

Одномерная теория. Одномерная теория применима для расчета течений в каналах и вдоль струек тока во внешних и струйных задачах, если вдоль струек тока известен какой-либо из газодинамических параметров. Рассмотрим установившееся течение совершенного газа без релаксационных процессов. В соответствии с основной гипотезой одномерной теории будем считать поток в любом месте струйки тока однородным по сечению, а скорость — направленной практически вдоль оси, которая в общем случае может быть криволинейной. Такое предположение справедливо, если площадь и форма сечения канала или струйки тока изменяются достаточно медленно в продольном направлении или если площадь струйки тока достаточно мала по сравнению с характерными поперечными размерами [c.54]

Площади F, положение центров тяжести, осевые моменты инерции ], моменты сопротивления и радиусы инерций I для основных форм сечений (191 [c.40]

Формулы для определения площади F, положения центров тяжести, осевых моментов инерции J, моментов сопротивления W и радиусов инерции / основных форм сечений [14 [c.33]

Ниже приведены формулы для определения касательных напряжений при основных формах сечення балок. Принятые обозначения Q — поперечная сила по оси, проходящей через центр тяжести Ттах— наибольшее касательное напряжение в сечении f — площадь сечения р, — коэффициент Пуассона. [c.76]

Площади Р, положение центра тяжести, осевые моменты инерции I, моменты сопротивлении и радиусы инерций I для основных форм сечений [371, Р8] [c.49]

Обратимся к одномерной теории сопла. Рассмотрим установив-щееся течение совершенного газа без релаксационных процессов при отсутствии внешних сил, внешних источников массы и энергии, В соответствии с основной гипотезой одномерной теории будем считать поток в любом месте сопла однородным по сечению, а скорость— направленной практически вдоль оси сопла, которая в классической одномерной теории принимается прямолинейной. Такое предположение будет справедливым либо в случае, если площадь и форма сечения сопла изменяются достаточно медленно в продольном направлении сопла, либо если площадь струйки тока достаточно мала по сравнению с характерными поперечными размерами области течения и, следовательно, поперечными составляющими скорости в первом приближении можно пренебречь. Параметры газа будут функциями только продольной координаты, и для определения их можно применить уравнения, имеющие место вдоль линии тока, т. е. уравнения [(1.88)... (1.90)]. Помимо этого, имеем уравнение (1.108) [c.55]

Полуоткрытые спиральные камеры с трапециевидными сечениями, обычно применяются в поворотнолопастных турбинах при напорах до 40 м (см. рис. 1.4, II.2, II.4). В них, как правило, облицовывают только потолок и конические поверхности, сопряженные со статором. На рис. III.1, а показаны три основные формы трапециевидных равновеликих по площади сечения таких камер. Наилучшими гидравлическими качествами (т] и QI) обладает симметричное относительно статора сечение а. Эта форма при заданной площади входного сечения имеет наименьший наружный радиус вх.а. что позволяет уменьшить размер в плане В1, ширину блока агрегата и длину здания ГЭС. Однако такая форма затрудняет размещение оборудования над спиральной камерой, поэтому ее часто применяют с уменьшенным размером и увеличенным размером (см. рис. 1.4). [c.56]

В формулах (12.17) (12,20) основной неизвестной является величина ст. Напряжение определяют, исходя из требований минимального веса отсека. Для этого задаются несколькими значениями ст, определяют площади стрингеров S , подбирают форму сечения стрингера и подкрепляющих его шпангоутов, учитывая, что критические напряжения потери общей и местной устойчивости ограничены величиной ст. [c.322]

Определение показателя степени г возможно также другим путем. Поскольку в условии задачи ничего не говорится о форме отверстия и форме сечения сосуда, можно единицу площади отнести к числу основных, не связывая ее с единицей длины. В этом случае вместо уравнения (3.7) следует написать [c.83]

Выбор рациональной формы сечения сжатого стержня имеет важное значение. Как видно из основной формулы Эйлера (285), сечение будет тем выгоднее, чем больше его минимальный момент инерции при данной площади Из гл. 7 известно, что увеличение момента инерции достигается удалением материала от центра [c.362]

Основной формующей частью пресса является мундштук, форму и размеры которого выбирают в соответствии с размерами пресса. Отношение площадей сечения цилиндра пресса и вы- [c.80]

Для упрощения расчетов значения основных характеристик трубопроводов (площадь сечения Р, гидравлический радиус Н, модуль скорости 1 , модуль расхода К), зависящие от глубины наполнения к, могут быть вычислены для определенных форм сечения заранее. [c.237]

Основные конструктивные параметры растяжек свойства материала длина / площадь поперечного сечения А форма сечения (численно можно характеризовать безразмерным коэ( ициентом п, равным отношению площади сечения к квадрату толщины) сила Р предварительного натяжения растяжек при сборке прибора. [c.212]

Настоящий параграф посвящен установлению связи между изменением основных параметров газового потока и изменением формы его струи, т. е. изменением площадей ее проходных сечений. Выяснение этого вопроса даст возможность определить, в каком направлении следует изменять площади сечений газовой струи, для того чтобы основные параметры газового потока, в частности, его скорость, изменялись в нужном направлении. [c.331]

Следовательно, при изгибе и кручении брусьев имеет крайне важное значение не только величина площади поперечного сечения, но и распределение частиц по поперечному сечению. Чем больше в сечении частиц, сильно удаленных от нейтральной оси, тем лучше сечение работает на изгиб. Этим объясняется применение таких форм сечения, как двутавр или швеллер, в которых большая часть площади сосредоточена в наиболее удаленных от нейтральной оси полках сечения и лишь малая часть площади сечения сосредоточена в стенке, основное назначение которой — соединить между собой полки в одно целое. [c.152]

Толщина основной стенки штампуемой детали в основном зависит от площади проекции детали на плоскости разъема 5пр, формы сечения и материала. [c.339]

Форму поперечного сечения прокатанной полосы называют профилем. Совокупность форм и размеров профилей, получаемых прокаткой, называют сортаментом. В СССР почти весь сортамент проката изготовляется в соответствии с ГОСТом (Государственным общесоюзным стандартом). В ГОСТах на сортамент проката приведены площадь поперечного сечения, размеры, масса 1 м длины профиля и допустимые отклонения от номинальных размеров. Сортамент прокатываемых профилей разделяется на четыре основные группы сортовой прокат, листовой, трубы и специальные виды проката. [c.64]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

В сопротивлении стержней продольному изгибу основную роль играет гибкость стержня. Поэтому вопрос о форме поперечного сечения является не менее существенным, чем вопрос о величине площади сечения. Как показывает практика, наиболее выгодными следует признать кольцевые, а также коробчатые тонкостенные сечения. Сплошные прямоугольные и двутавровые сечения считаются нерациональными. [c.214]

Сопротивление стержня различным видам деформации часто зависит не только от его материала и размеров, но и от очертаний оси, формы поперечных сечений и их расположения. Поэтому в настоящей главе, отвлекаясь от физических свойств изучаемого объекта, рассмотрим основные геометрические характеристики его поперечных сечений, определяющие сопротивление различным видам деформаций. К ним относятся площади поперечных сечений, статические моменты и моменты инерции. [c.13]

В пористых металлах основное термическое сопротивление теплопроводности сосредоточено в зоне контакта частиц, где наблюдается наименьшая площадь поперечного сечения и наибольшая неоднородность в составе металла. Качество теплового контакта определяется многими практически невоспроизводимыми технологическими факторами - формой и размером исходных частиц, чистотой и составом материала, давлением прессования, температурой и временем спекания [ 14]. Именно эта особенность исключает возможность создания точной аналитической мо-30 [c.30]

Поэтому, например, при истечении из отверстия в тонкой стенке с острыми кромками (рис. 130) струя вытекающей жидкости испытывает сжатие и ее площадь сечения на некотором небольшом расстоянии от отверстия оказывается меньше площади отверстия. При этом наблюдается также и изменение формы струи (так называемое явление инверсии струи), в основном вызываемое действием сил поверхностного натяжения, особенно сильно проявляющееся при истечении через некруглые отверстия. Так, если струя вытекает из квадратного отверстия (см. рис. 131), то в сечении 1—1 она принимает форму восьмиугольника, затем в сечении 2—2 получает крестообразную форму, в сечении 3—3 — форму, показанную на рисунке, и т. д. В случае круглого отверстия, расположенного в дне сосуда симметрично по отношению к его стенкам, струя жидкости со всех сторон подвергается одинаковому сжатию и в сжатом сечении также имеет форму круга. Опыт показывает, что в этом случае длина участка, на котором происходит сжатие струи, равна примерно 0,5 диаметра отверстия. [c.187]

Каждый член, стоящий в правой части уравнения (6.38), определяет количество теплоты, вынесенное в основной объем жидкости в единицу времени с единицы площади теплоотдающей поверхности соответственно за счет турбулентного обмена, в форме избыточной энтальпии перегретой жидкости, выталкиваемой из пристенной области паровыми пузырями, а также в форме работы, затраченной на образование поверхности раздела фаз. В этом уравнении и Wi — температура и скорость жидкости на границе между ламинарным слоем и турбулентным ядром потока соответственно t и W — средние температура и скорость в ядре потока У — объем жидкости, захватываемый одним паровым пузырем при отрыве от поверхности нагрева А и F — соответственно площади поперечного сечения и поверхности трубы С — константа. [c.185]

В работе [96] делается вывод о том, что вероятность разрушения по границе покрытие — основной металл тем больше, чем больше отношение периметра торцевого сечения штифта, по которому нанесено покрытие, к его площади. Анализируя влияние различных форм торцевых сечений штифтов (рис. 4.4) на характер разрушения, можно убедиться, что наиболее предпочтительной является форма типа в. Условие гарантированного разрушения по границе покрытие — основной металл при такой форме штифта имеет вид [961 [c.61]

При конструировании магнитных фильтров следует придерживаться следующих основных правил поток рабочей жидкости должен проходить обязательно через участок наиболее мощного поля магнита кроме того, поток не должен быть турбулентным расположение и концентрация загрязняющих частиц, осевших в фильтре, не должны оказывать сопротивление потоку рабочей жидкости направление потока рабочей жидкости должно совпадать с направлением магнитного поля, так как при этом создаются наиболее благоприятные условия для осаждения загрязняющих частиц форма магнита при заданных габаритных размерах должна обеспечивать максимальную мощность магнитного поля, т. е. необходимо правильно выбирать соотношение длины и площади поперечного сечения магнита. [c.105]

Сталь периодического профиля, получаемая горячей продольной прокаткой, по форме поперечного сечения может быть круглой, овальной, квадратной, прямоугольной, двутавровой, швеллерной с правильным периодическим чередованием сечений (рис. 7). Согласно ГОСТу 8319—57 применительно к стану 550 установлены следуюш,ие основные параметры этого вида горячекатаной стали периодического профиля. Вес 1 пог. м прутка периодического профиля от 7 до 50 кг. Наибольшая длина одного периода прокатки 1960 мм. Отношение площадей большего сечения к меньшему до 3,5. Угол наклона наружных граней поперечных сечений профиля не более 10°. Радиус перехода от одного [c.64]

Площади F, координаты центров тяжести ус, осевые моменты инерции J, моменты сопротиплеииа 1 н радиусы инерции I для основных форм сечений [c.137]

Площади Р, положение центоов тяжести, осевые моменты инерция J, моменты сопротивления W и радиусы инерций / дли основных форм сечений [19] [c.40]

Известны следующие основные формы возмущештя цилиндрической поверхности жидкого проводника периодические по оси 2 изменения площади поперечного сечения так называемые перетяжки (рис. 8, а) изменения кривизны границы проводника в поперечном сечении вдоль [c.28]

Общим для регулирующих устройств, несмотря на разнообразие конструкций, является то, что изменение расхода и давления жидкости в них происходит за счет потери энергии потока в дросселирующем элементе. Закон изменения расхода и давления определяется в основном геометрическими размерами (площадью) и формой проходного сечения рабочего окна дросселирующего элемента. [c.107]

На фиг. 58 представлены модели с иглами пяти различных форм цилиндр с коническим носком, цилиндр с плоским торцом и три иглы более сложной формы. Длины игл составляли от 0,75 до 2,0 диаметров тела. Тупые тела представляли собой прямые круговые цилиндры. Степень затупления носовой части иаменялась за счет увеличения площади плоского среза тела Л , выраженной в процентах от площади максимального поперечного сечения и составляющей О, 4, 50 и 80% в случае сферической носовой части с плоским срезом и 100% в случае цилиндра с плоским торцом. Основной диаметр всех игл составлял 0,2 диаметра тела. [c.255]

Форма и размеры сечения протягиваемых профилей оказывают влияние на усилие волочения в основном из-за различного отношения периметра профиля к его площади сечения. Чем больше форма сечения профиля отличается от круга и меньше размер сечения, тем больше это отношение. Сила трения тем больше, чем больше периметр и, следовательно, поверхность контакта металла с волокой. Поэтому напряжение волочения сложных профилей и малых сечений больше, чем напряжение волочения круглых профилей и крупных сечений. При больших скоростях волочения из-за теплового эффекта с уменьшением сечения напряжение волочения может снижаться. [c.293]

Сварку стыковых однопроходных швов выполняют при толщине стали до 4 мм с одной стороны, а при толщине 5 мм — с двух сторон. При однопроходной сварке конфигурация однослойного шва характеризуется следующими величинами (рис. 13.5) толщиной шва а, глубиной провара 5 (равной толщине металла), шириной провара (шва) е, высотой выпуклости g. Кроме того, однослойный шов характеризуется сечением, образованным расплавленным основным и электродным присадочным металлом, его суммарной площадью, коэффициентом формы шва (отношение ширины к толщине шва е/а), коэффициентом формы усиления (отношение ширины шва к высоте выпуклости e g). При ручной сварке эти коэффициенты обычно не превышают 2—4. Аналогично этому могут быть определены параметры каждого шва, выполняемого с двух сторон соединения, при толщине стали до 5 мм. [c.170]

Говоря о поисках рациональной конструкции цельнометаллического крыла, нельзя не упомянуть работы по созданию конструкции самолетов серии Сталь и, прежде всего, работы, выполненные под руководством А. И. Путилова по самолету Сталь-2 (1943 г.). Лонжерон крыла этого самолета (рис. 21 [9]) выполнен целиком из стали советского производства Энерж-6. Эта нержавеющая сталь аустенитного класса имела достаточно высокую прочность (140кгс/мм2) и хорошую пластичность. Использование высокопрочной стали в относительно ма-лонагруженной конструкции приводит к малым потребным значениям площади поперечного сечения элементов. В сжатых элементах это может вызвать потерю их устойчивости как общую (искажение формы элемента в целом), так и местную (искажение формы поперечного сечения элемента). Для увеличения критических напряжений общей потери устойчивости стержня (акрЕг // здесь г = уТ/Р — радиус инерции сечения, I — длина стержня) необходимо увеличивать радиус инерции его поперечного сечения, т. е. отыскивать его рациональную форму при заданной площади. Основным способом увеличения местных критических напряжений (акр<5/Л, где д — толщина листа, К — местный радиус кривизны сечения) является гофрирование листа. [c.360]

Следовательно, увеличение энергии приводит к увеличению площади сечения шва, т. е. к изменению доли основного металла в металле шва и формы валика. Скорость перемещения дуги при однопроходной сварке равна скорости сварки. [c.39]

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/Вк = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий — Лк. Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру.тлого сечения с отношением площадей С, Д - =0,1. [c.145]

Сварочная ванна перемещается по свариваемому изделию вместе с источником теплоты. После затвердевания расплавленного металла сварочйой ванны образуется шов. Поперечное сечение переплавленного металла условно делят на площадь наплавки F и площадь проплавления основного металла Fo (рис. 12.13). Очертания зоны проплавления основного металла характеризуется коэффициентом формы проплавления i )np = = b/h или относительной глубиной проплавления h/b, а также коэффициентом полноты проплавления ц р= Fo/(bh). Очертание зоны наплавки характеризуется коэффициентом формы валика ) =Ь/с и полноты валика i =FJ b ). Глубина и форма проплавления зависят от сосредоточенности источника теплоты, определяемой способом сварки и силой сварочного тока. Так, заглубление сварочных ванн имеет место при электронно-лучевой и лазерной сварке, а также при дуговой сварке легких металлов с использованием тока большой плотности. На рис. 12.14 показаны формы поперечных сечений швов при различных способах сварки. [c.446]

Камера смешения может быть цилиндрической или иметь переменную по длине площадь сечения. Форма камеры оказывает заметное влияние на смешение газов. Поэтому, хотя ниже будут рассматриваться в основном эжекторы с цилиндрической смесительной камерой, мы расскажем также о прппцппе расчета эжекторов с камерой переменного сеченпя. [c.495]

Необходимо, чтобы учаи],ипся не просто помнил форму записи условия прочности, а ясно понимал содержание того, что написано расчетное напряжение, равное частному от деления продольной силы на площадь сечения, не должно превышать допускаемого напряжения. Расчетное напряжение зависит от действующих на конструкцию нагрузок и от ее размеров, а допускаемое напряжение в основном зависит от материала конструкции. Конечно, еш,е лучще, если учащийся скажет, что допускаемое напряжение зависит от материала, конструкции, вида нагружения и принятого коэффициента запаса прочности. [c.82]

Выведем основное уравнение равномерного движения, которое служит для гидравлического расчета всех перечисленных выше потоков. Будем рассматривать поток жидкости произвольной формы площадью (О, имеющий по длине постоянное живое сечение и наклоненный к горизонту под углом ао. Выделим в потоке сечениями /—/ и //—// отсек жидкости AB D длиной L (рис. 91). [c.135]

При гсорригировании существенно изменяется форма зубьев. Положительная коррекция приводит к утолщению зуба у основания, уменьшению кривизны профиля, так как зуб очерчен более удаленным от основной окружности участком эвольвенты. Полученное изменение формы зуба способствует увеличению его прочности на излом (больше площадь опасного сечения у основания зуба) и контактной прочности его боковых поверхностей (рис. 3.66). [c.288]

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

Для повышения устойчивости конструкции и предупреждения брака заготовок необходимо стремиться к увеличению площади поперечного сечения заготовок в направлении, нормальном к движению пуансона (фиг. 524, б). Кроме того, конструктивные формы такой заготовки облегчают извлечение ее из прессформы, что является одним из основных требований к заготовкам, изготовляемым рассматриваемым методом. Поэтому конструктивные формы заготовок должны исключать элементы, подобные выемкам и отверстиям /, находящиеся под прямым углом к оси заготовки (фиг. 525, а), которые могут быть осуществлены только последующей механической обработкой в соответствии с фиг. 525, б. По тем же причинам нельзя изготовить заготовки, имеющие внутренние полости 2 и выступы 3 (фиг. 525, а). [c.548]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...