Эжектор основной

После холодильников эжекторов основной конденсат направляется в подогреватель 18 низкого давления и последовательно с ним в подогреватель уплотнений 19. На обоих подогревателях имеются входные—140 и 143, выходные—141 и 144 и обводные — 142 и 145 задвижки. Вместо обводной задвижки 145 у подогревателя уплотнений устанавливают обычно пружинный клапан, который при увеличении расхода конденсата свыше 60 т час автоматически перепускает избыток конденсата, минуя подогреватель. [c.298]

Место регулирующего дроссельного клапана иногда занимают другие расширительные устройства — чаще всего турбины с противодавлением, реже эжекторы. Основные схемы включения таких устройств приведены на рис. 12.9,а и Ь. Динамические свойства этих систем в общем совпадают со свойствами систем, рассмотренных выше. Отличие состоит только в том, что система регулирования машин должна контролировать число оборотов и поэтому конструируется с учетом этого требования. Подробно данный вопрос рассмотрен в гл. 8. [c.286]

Эжекторы основные (рабочие) [c.228]

Пароструйный эжектор 4 имеет холодильники, в которых осуществляется конденсация рабочего пара эжекторов основным конденсатом турбины. Для стравливания отработавшего пара турбины в атмосферу при аварийных случаях (остановка циркуляционных насосов [c.177]

VI — объемный расход эжектирующей жидкости 2 — объемный расход эжектируемой жидкости = 2/ 1—коэффициент смеше-йия жидкости т = (ра—ро)1(Ра—Рн) — отношения разности давле-№й Рс — площадь сечения сопла эжектора — площадь сечения входа в эжектор основного потока Ра — площадь сечения диф-Ф ора на выходе Ар =ру,—р —понижение давления потока в "конфузорной части эжектора Ар р —Рт — понижение давления эжектирующего потока в сопле эжектора Ар2=Ра—Рк—повышена давления эжектируемого (основного) потока в эжекторе площадь сечения цилиндрической камеры смешения. [c.201]

Одним из основных результатов экспериментальных исследований является вакуумный эффект в струйном течении кавитирующей жидкости. Полученные экспериментальным путем характеристики (см. рис. 8.29) процесса вакуумирования на различных конструкциях вакуумных эжекторов (см. рис. 8.26, 8.27) отличаются от расчетных величин не более чем на 1%, что свидетельствует о том, что зависимости, полученные в теоретических исследованиях, адекватны реальному процессу. [c.212]

Характер смешения газов в основном участке смесительной камеры до режима запирания практически такой же, как и прп докритических отношениях давлений в сопле, скорость смеси газов шг в широком диапазоне начальных параметров газов остается меньше скорости звука. Однако при увеличении отношения начальных давлений газов сверх некоторого определенного для каждого эжектора значения поток смеси в основном участке камеры становится сверхзвуковым и может остаться сверхзвуковым до конца смесительной камеры. Условия перехода от дозвукового к сверхзвуковому режиму течения смеси газов, как будет показа- [c.500]

Основная задача при расчете эжектора заключается в определении параметров смеси газов на выходе из смесительной камеры по параметрам газов до смешения. Замечательным является тот факт, что для определения параметров потока на выходе из камеры рассмотрение самого процесса смешения не обязательно. Нет необходимости также предварительно вычислять потери, возникающие в процессе смешения, и анализировать механизм процесса передачи энергии. [c.505]

Составим систему основных уравнений для эжектора, который перемещается вместе с соплом (двигателем) относительно внешней среды со скоростью Wu. Предположим пока, что плотности смешивающихся жидкостей (газов) одинаковы, камера смешения — цилиндрическая, а гидравлические потери во всех элементах эжектора отсутствуют (учитываются лишь потери на смешение). Уравнение энергии для втекающего в эжектор потока внешней среды [c.554]

Решение основной системы уравнений позволяет определить коэффициент эжекции, скорость истечения потока из эжектора и коэффициент увеличения тяги в зависимости от геометрических параметров эжектора и потерь в его элементах. [c.560]

Компрессорные машины предназначены для сжатия различных газов и паров. По принципу сжатия в них газа компрессорные машины подразделяют на три основные группы объемные, лопастные и струйные. К объемным компрессорам относятся поршневые, роторные и винтовые, к лопастным — центробежные и осевые. Струйные компрессоры, или эжекторы, занимают несколько обособленное место среди компрессорных машин — это устройства, в которых сжатие газа имеет динамический характер и осуществляется в два этапа за счет сообщения всему газу заданной скорости и преобразования кинетической энергии потока в энергию давления [46]. [c.117]

Конически сходящиеся насадки имеют форму конуса, сходящегося по направлению к выходному сечению (рис. 127). Основное назначение конически сходящихся насадков увеличивать скорость выхода потока для создания в струе большой кинетической энергии кроме того, струя, выходящая из такого насадка, отличается компактностью и способностью на длительном расстоянии сохранять свою форму, не распадаясь на отдельные капли. Поэтому конически сходящиеся насадки применяются в качестве сопел гидромониторов и активных гидравлических турбин, наконечников пожарных брандспойтов и т. д. Кроме того, конически сходящиеся насадки применяются в эжекторах н инжекторах, где требуется создание вакуума. [c.201]

Насосы различных схем основного, энергетического цикла АЭС представляют, как правило, лопастные машины. В вакуумных системах конденсаторов паровых турбин используют пароструйные эжекторы. Наиболее ответственными насосными установками являются главные циркуляционные насосы (ГЦН). На большинстве действующих АЭС это водяные насосы. На АЭС с реакторами на быстрых нейтронах могут быть натриевые ГЦН. Они потребляют от 1 до 4% мощности, вырабатываемой на АЭС. [c.293]

Величина коэффициента эжекции п является одной из основных характеристик рабочего процесса в эжекторе, от п зависит величина 3, если газы или жидкости на входе разные. Соотношения (9.22) — (9.26) одинаковы как для жидкостей, так и для газов. Если некоторые из характеристик потока (например, при дозвуковом истечении — давление) заданы на выходе из диффузора, то выписанная система уравнений должна быть дополнена соотношениями, характеризуюш,ими движение жидкости или газа в диффузоре (на практике с учетом данных о потерях в диффузоре). В четырех соотношениях (9.22) — (9.25), содержащих 12 параметров р , г , 5,-, специфика жидкостей [c.116]

Неисправности в работе конденсационной установки. Выражаются прежде всего в ухудшении вакуума. Основной причиной является неисправность или нарушение режима работы эжектора, циркуляционного или конденсатного насоса. Кроме того, может [c.336]

Для охлаждения эжекторных охладителей конденсатный насос необходимо включить на линию рециркуляции, прежде чем будет дан пар на основные эжекторы и турбина будет нести достаточную нагрузку. Если нет валоповоротного устройства, подачу пара на уплотнения можно производить лишь непосредственно после толчка турбины, так как подача пара при неподвижном роторе может вызвать коробление вала, дисков и недопустимый нагрев выхлопной части цилиндра. [c.281]

Монтаж основного и пусковых эжекторов [c.314]

В системе питания гидростатического подшипника в качестве рабочей среды чаще всего используется перекачиваемая жидкость, отбираемая с нагнетания ГЦН и циркулирующая через ГСП под действием перепада давления между всасыванием и нагнетанием насоса. Перед подачей в подшипник жидкость может очищаться от механических примесей в гидроциклоне. Для пуска ГЦН Е системе предусматривается подача жидкости от постороннего источника, В этом случае для выравнивания температур подаваемой среды и основного контура циркуляции используется водоструйный насос (эжектор). [c.96]

I — паровой котел ТГМП-204 2 — паровая турбина К-800-23,5 АО ЛМЗ 3 — конденсатор 4 —электрогенератор J — питательный турбонасос с бустерным насосом на общем валу 6 — приводная турбина питательного насоса 7 — конденсатор приводной турбины 8 — охладитель пара уплотнений 9 — буферная емкость смешивающих подогревателей низкого давления (ПНД) 10 к И — смешивающие ПНД № 8 и 7 /2 и /5 — поверхностные ПНД № 6 и 5 — насос циркуляции рабочего тела котла 15 п 16 — аккумуляторный бак и деаэрационная колонка деаэратора 0,69 МПа 17—19 — подогреватели высокого давления (ПВД) 20 — газоох-ладитель (от статора генератора) 2 — насос водоструйных эжекторов 22 и 23 — водоструйные эжекторы основной и циркуляционной систем 24 — коллектор подачи пара приводным турбинам питательнь насосов [c.481]

При создании достаточно сложных аппаратов кондиционеров, холодильно-нагревательных установок, термостатов и других, необходимо помнить об основных достоинствах вихревых энергоразделителей — простоте и надежности. Поэтому, используе. ас в схемах вспомогательные устройства и утилизационные узлы должны быть также достаточно просты и обладать высокой надежностью. Как правило, это струйные эжекторы и рекуперативные теплообменные аппараты. Последние в силу специфики работы регенеративных схем обычно оказываются одними из наиболее сложных устройств, от работы которых в достаточно большой степени зависит работа всего агрегата в целом. В этой связи к подбору типа, расчету и проектированию теплообменника необходимо подходить с особой тщательностью. В работе [116] изложены основные требования, предъявляемые к теплообменникам. [c.233]

Камера смешения может быть цилиндрической или иметь переменную по длине площадь сечения. Форма камеры оказывает заметное влияние на смешение газов. Поэтому, хотя ниже будут рассматриваться в основном эжекторы с цилиндрической смесительной камерой, мы расскажем также о прппцппе расчета эжекторов с камерой переменного сеченпя. [c.495]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

При смешении газов в цилиндрической смесительной камере эжектора статическое давление газов не остается постоянным. Для того чтобы определить характер изменения статического давления в цилиндрической смесительной камере, сравним параметры потока в двух произвольных сечениях камеры 1 vi 2, находящихся на различном расстоянии от начала камеры (рпс. 9.10). Очевидно, что в сеченпи 2, находящемся на большем расстоянии от входного сечения камеры, поле скорости более равномерно, чем в сечении 1. Если принять, что для обоих сечений р = onst (для основного участка камеры, где статическое давление изменяется незначительно, это приближенно соответствует действительности), то из условия равенства секундных расходов газа [c.502]

Полученных качественный вывод справедлив в тех случаях, когда изменение плотности газа в рассматриваемом участке процесса смешения незначительно, вследствие чего можно приближенно считать р = onst. Однако в некоторых случаях при смешении газов суш ественпо различной температуры, когда имеется большая неравномерность плотности по сечеппю, а также при сверхзвуковых скоростях в основном участке смешения, когда плотность заметно изменяется по длине камеры, возможны режимы работы эжектора, при которых статическое давление газа в процессе смешения не возрастает, а снижается. [c.504]

Основным геометрическим параметром эжектора с цилиндрической смесительной камерой является отношение площадей выходных сечений сопел для эжектирующего и эжектпруемого газов [c.504]

Прибавляя в (10) силу трения Р,ф к де11ствующим на поток силам давления, после преобразований получаем следующее основное уравнение для расчета эжектора с учетом трения [c.510]

Представим теперь, что для заданного эжектора (для фиксированных значений геометрических параметров а п /) при сохранении полных давлений газов Pi, и давления на выходе изменится отношение температур торможения 0. Согласно основным уравнениям при этом произойдет изменение коэффициента эжекцпи [c.544]

Увеличение тяги при подсасывании внешнего воздуха к эжек-тирующей струе объясняется тем, что на элементах эжектора возникают дополнительные силы, равнодействующая которых, направленная по оси потока, суммируется с реактивной тягой сопла. Основной из этих сил, определяющей выигрыш в тяге, является неуравновешенная сила внешнего давления, действующая на входной раструб (заборник) эжектора. Ее появление обусловлено понижением давления на стенках раструба при втекании в него эжектируемого воздуха. [c.554]

Уменьшение а, т. е. увеличение относительной площади камеры смешения, приводит к увеличению коэффициента эжекции п и уменьшению относительной скорости потока на выходе из эжектора wjwi. Выигрыш в тяге (коэффициент б) при этом возрастает (рис. 9.31). Если беспредельно увеличивать относительную площадь камеры (а О), то коэффициент эжекции и, согласно уравнению (59), неограниченно возрастает, а скорость потока после смешения стремится к нулю. Коэффициент увеличения тяги, который в основном определяется произведением (п+1) 4/ , при а О возрастает до максимального значения. Подставив (59) в уравнение )(60), получим [c.558]

Выходной импульс системы (Gi + G2)wi растет вследствие увеличения как расхода G2, так и скорости iVi. Одновременно увеличивается входной импульс эжектируемого потока Сг н, а в схеме ВРД также и эжектирующего потока (GiWn). В результате этого с возрастанием относительной скорости движения ш выигрыш в тяге уменьшается, несмотря на увеличение коэффициента эжекции и снижение потерь при смешении. Можно показать, что падение выигрыша в тяге с ростом скорости движения является свойством не только эжектора, но и любого, даже идеального аппарата, в котором к основной струе прибавляется дополнительная масса без подвода дополнительной энергии. Уже при сравнительно небольших относительных скоростях движения (полета) со коэффициент увеличения тяги для идеального смесителя, а следовательно, и для любой эжекторной системы приближается к единице. Поэтому анализ влияния на коэффициент увеличения тяги можно ограничить рассмотрением области малых скоростей движения. [c.559]

Если в канале (насадке) происходит увеличение давления рабочего тела и уменьшение скорости его движения, то такой канал называется диффузором. В диффузорах увеличение потенциальной энергии газа осуществляется за счет умеш шения его кинетической энергии. Диффузоры являются основным элементом струйных компрессоров (эжекторов). Эжекторы находят применение в пароэжекторных холодильных машинах и турбокомпрессорах. [c.105]

Пар из котла 1 по паропроводу свежего пара 12 направляется в цилиндр высокого давления паровой турбины 2, откуда по паропроводу 13 поступает на промперегрев. Из промежуточного пароперегревателя 14 пар проходит цилиндры среднего и низкого давлений паровой турбины и сбрасывается в конденсатор. Из конденсатора 3 конденсат откачивается конденсаторными насосами 4 и через основной эжектор 5, охладитель газоохладителей 11, подогреватели низкого давления 9 и деаэратор 6 поступает на всас предвключенных (бустерных) насосов 8. Предвклю-ченные насосы поднимают давление на всасе питательных насосов 10, которые подают воду через подогреватели высокого давления 15 в котел 1. [c.217]

Суть метода состоит в следующем. Подлежащая обескислороживанию вода перемешивается газом лишенным кислорода. Благодаря диффузии растворенного в воде кислорода в газ происходит достаточно глубокое обескислороживание воды. По окончании процесса диффузии газ удаляется и после регенерации снова возвращается в цикл. Дозирование газа и его интенсивное перемешивание с водой совершаются в газоводяном эжекторе, который является основным аппаратом установки десорбционного обескислороживания. Разделение газоводяной смеси на газ и воду (уже обескислороженную) совершается в десорбере, регенерация газа — в реакторе. [c.44]

Следует отметить, что в качестве обескислороживаю-щего газа в эжектор поступает в основном атмосферный азот. Кислород воздуха, заполняющий систему, устраняется в первые минуты работы установки. Это происходит вследствие окисления угля в реакторе. Поэтому специального заполнения системы газом ни перед включением установки, ни во время эксплуатации не требуется. [c.45]

Дозирование газа и его интенсивное перемешивание с водой осуществляют в газоводяном эжекторе 2, который является основным элементом установки для десорбционного обескислороживания (рис. 6.18). Газоводяную смесь разделяют на газ и обескислороженную воду в десорбере, регенерацию газа проводят в специальном реакторе. [c.119]

Подлежащую обескислороживанию воду под давлением не менее 0,3 МПа направляют в эжектор 2, при работе которого создается непрерывная циркуляция газа в замкнутой системе (в направлении, отмеченном стрелками). Процесс обескислороживания воды протекает в эжекторе в результате интенсивного перемешивания газа и воды с образованием газоводяной смеси и заканчивается в десорбере 3. Наряду с выделением из воды кислорода вода обогащается некоторыми газовыми компо-нентами, которых в исход-ной воде не было или они содержались в ней в ничтожных количествах (в основном СО и СОа). В десорбере в результате изме- [c.119]

Расчетная модель реального проточного элемента, принятая в данной работе, учитывает характерное свойство потока дросселируемого газа испытывать вначале сужение, а затем расширение площади поперечного сечения струи. Эта модель, рассматриваемая в приложении к дросселям как с постоянным, так и переменным расходом газа по длине канала (эжектор), позволяет аналитически рассчитывать расход газа при раздельном и совместном влиянии основных видов сопротивлений и теплообмена. [c.186]

После подогревателя основной поток конденсата смешивается с конденсатом, образующимся во всех остальных подогревателях, так что после точки А количество конденсата равно полному расходу пара турбиной и эжектором. Весь этот конденсат направляется в деаэратор Д, который представляет собой таким образом подогреватель смешения. Здесь [юдогрев воды производится непосредственным соприкосновением между паром и водой, стекающей в виде каскадов и струй с листов, расположенных в головке деаэратора. При этом происходит выделение воздуха, удаляемого вместе с небольшим количеством пара в атмосферу, так как поддерживаемое в деаэраторе давление несколько выше атмосферного. Таким путём можно получить воду для питания котлов, содержащую не больше 0,1 см л воздуха большее содержание воздуха в питательной воде может вызвать недопустимую коррозию. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...