Функция расхода

Как следует из выражения (2. 53), для мнимых значений к функция Блоха малопригодна. Подстановка мнимого к приводит к тому, что для одного из направлений реального пространства волновая функция расходится (стремится к бесконечности, что является нарушением стандартных условий, накладываемых на волновую функцию). Поэтому электрон, энергия которого удовлетворяет одноэлектронному урав- [c.78]

Интегралы, определяющие моменты выходных функций, расходятся в том случае, если входное воздействие не стремится к О при /-> оо. [c.274]

Выразить суммарную потерю напора как функцию расхода и построить характеристику системы, т. е. график E/i = /(Q), считая режим сопротивления квадратичным. [c.86]

Функция расхода при критическом отношении давлений У, по формуле (14.3) при k = 1,4 имеет значение [c.270]

Qp — удельная теплота сгорания топлива (рабочая низшая), кДж/кг q удельная теплота, Дж/кг потери энергии, Дж/кг, кДж/кг q (к) — газодинамическая функция расхода [c.5]

Величина q (X) называется газодинамической функцией расхода или приведенным расходом. [c.88]

Расход газа может быть определен с помощью газодинамической функции расхода q (Xj ) [c.92]

Предварительный расчет компрессора методом полного моделирования. Подобными являются такие компрессоры, у которых имеют место геометрическое подобие, кинематическое подобие и равенство критериев подобия. К таким критериям в первую очередь относится число М или зависящая от него газодинамическая функция расхода q (Я), поскольку по числу Re течение в компрессорах обычно находится в автомодельной области. [c.237]

Аналитическое выражение значений расхода представляет полный спектр колебаний потока на выходе гидромашины. Однако оценка пиковых значений расхода по этим выражениям затруднена тем, что возможны разрывные функции. В частности, для процесса, описывающего поток в идеализированной машине, такие разрывы функции расхода появляются от синусных составляющих нечетных s и косинусных составляющих четных s потоков qm- Сходимость рядов к среднему значению в точках разрыва, усугубленная явлениями Гиббса, затрудняет точное определение пиковых значений Q, совпадающих с точками разрыва. Верной оценке неравномерности способствует геометрическое представление процесса образования потока в объемных гидромашинах. Формирующие потоки могут быть представлены звездой векторов (рис. 23, а, 24, й). Для первой гармоники кинематические фазы в звезде совпадают с углом геометрического расположения векторов. Золотниковый распределитель отсекает и суммирует в поток векторы, расположенные по одну [c.211]

Статические характеристики нерегулируемого насоса с переливным клапаном аппроксимируются кусочно-линейной функцией расхода, входящего в гидросистему. [c.4]

Линеаризация (28) приближенно сводится к линеаризации функций расхода ( ( ) и <2п ( )- Разложим эти функции в ряд Тейлора в окрестности некоторого давления относительно разности h — Аа и ограничимся двумя членами ряда [c.85]

Рис. 8-3. Переходные функции расхода рабочей среды конвективно-радиационного теплообменника.

Уравнения (125) и (126) позволяют выразить в функции расхода пара на турбину D [c.122]

При решении уравнений весового и теплового балансов величины потоков пара и воды выражают обычно в функции расхода пара на турбину, определяемого в дальнейшем из уравнения мощности турбогенератора. После этого определяют численные значения величин всех потоков, ранее выраженных в функ- [c.200]

Здесь, как и ранее, Q = t/ (1 — —функция расхода, а [c.268]

Ширина лопаток В в значительной степени зависит от двух факторов от возникаюш,их напряжений и в некоторой степени от получения более высокого к. п. д. ступени, так как профильные потери с увеличением ширины лопаток уменьшаются. Но, с другой стороны, увеличение ширины венцов ведет к увеличению длины ротора. Высоты лопаток являются функцией всей требуюш,ейся кольцевой площади для пропуска потока пара. Кольцевая плош,адь, в свою очередь, является функцией расхода пара, удельного объема и относительной выходной скорости. Выходная свободная площадь для потока пара для рабочего венца ступени определяется из выражения [c.59]

Основные зависимости между расходом, геометрией проточной части и кинематическими параметрами режима работы гидродинамической муфты устанавливаются турбинным уравнением Эйлера, вывод которого приведен в 3. При составлении этого уравнения характер течения, вид гидравлических сопротивлений, вязкость жидкости, а значит, и величина потерь напора не принимаются во внимание. Такое отвлечение от подробностей процесса, с одной стороны, позволило получить точное рещение задачи о связи между размерами, скоростями, расходом по колесу гидромуфты и моментом на его валу, с другой,—сделало результат для практического использования недостаточно полным. Неполнота его заключается в том, что функция расхода от режима и размеров гидродинамической муфты этим уравнением не раскрывается. Поэтому непосредственно для расчета это уравнение может быть использовано только в том случае, если его рассматривать совместно с уравнением, выражающим зависимость расхода от размеров и режима работы гидродинамической муфты. [c.31]

При изменении знака сигнала управления х( ) переключение полостей давления золотника происходит по линейному закону (6.2), в соответствии с которым функции расхода (6.2) и перепада давления pF = р — Р2 при х = О непрерывны. [c.367]

РАЗГОННЫЕ ФУНКЦИИ РАСХОДА РАБОЧЕГО ТЕЛА [c.162]

Разгонные функции расхода рабочего тела можно определить либо переходом от изображений ADs z, s) [передаточные функции (5-103)] к временным зависимостям с помощью приложения Я, либо из уравнения сплошности (5-57) при подстановке в него известных 19 [c.196]

Суммарные издержки будут являться функцией расходов Qj.t [c.97]

Редукционный клапан прямого действия состоит из подпружиненного запорно-регулирующего элемента 2, размещенного в корпусе 7. Клапан работает следующим образом. Возрастающее давление Р2 воздействует на верхний торец запорно-регулирующего элемента 2, перемещает его вниз, сжимая пружину 4. Проходное сечение щели 3 уменьшается, снижается расход жидкости, проходящей через клапан, и в результате давление pj снижается, так как оно является функцией расхода в отводимой гидролинии. При понижении давления pi запорно-регулирующий элемент 2 пружиной 4 смещается вверх, проходное сечение щели 3 увеличивается, расход жидкости, проходящей через клапан, возрастает, а следовательно, увеличивается и давление pj. [c.181]

А 3 , F ju площадь сечения а коэффициент расхода для это-V0 сечения q.U)-Afi(A)- газодинамйческая функция расхода. Среднее liD илощади значение отношения и/]/ определяется формулой [c.36]

По оси абсцисс откладываем значения Q , а по оси ординат — значения, соответствующие или Q , или Qa- Линия ON, проведе диая из начала координат под углом 45 , будет, очевидно, линией Q , так как в любой ее точке ордината равна абсциссе Q - Кривая Qa построена в функции расхода Q - [c.133]

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

Входная и выходная информация. Входной информацией в порядке ввода являются величины Нвх, Ивых 9вх, 0ВЫХ, Ео> и, Пй, а, к, Рт (карта 1) номер функции расхода (карта 2) константа для функции расхода ср, либо Ф (карта 3) константы Хы 1 1 , v7, (карта 4) [c.69]

Задача о трёх резервуарах проще всего решается графически (фиг. 40). В координатах Q — hr строятся характеристики трубопроводов, считая от тройника до соответствующего резервуара (характеристикой трубопровода называется кривая потерянного напора в виде функции расхода или скорости). Для тех резервуаров, из которых жидкость вытекает, характеристики строятся вниз, и наоборот (см. А н С ш фиг. 40). Для сужде- [c.407]

Большинство исследователей задаются различной формулой расхода [11, 29, 31, 49, 82 и др.]. Американский исследователь Торнквист [83] указывает несколько приближенных формул расхода, которыми пользуются американские ученые. По нашему мнению, при численном методе решения системы расчетных уравнений на ЭВМ не имеет смысла вводить дополнительные допущения, в частности, в отношении функции расхода. Это ведет только к изменению всех расчетных формул, к дополнительным погрешностям и не дает значительного упрощения. Ряд допущений принимается при рассмотрении процесса движения газа по трубопроводу и определении коэффициентов расхода, например, в работах И. П. Гинзбурга [24], Г. В. Крейнина [41] и др. [c.170]

Величина Q = (1 — i/ ) - называется функцией расхода и ее значения приводятся в газодинамических таблицах. Расчеты показывают, что при интегрировании уравнения (12.55) приближенно можно принять в формуле (12.54) Sf fi l,3fi . Тогда х = = onst соответствует условие Тст = onst. Практически формулой (12.56) можно пользоваться и при переменной температуре стенки, вводя в формулу (12.54) при определении Re среднее значение Тст на заданном участке hx. [c.261]

Из этого уравнения можно выделить приращение теп-ловосприятия, представив его в функции расхода пара и скорости падения давления [c.84]

Импульсная функция бг появилась три дифференци-poiBaHHH Скачка давления. Правила дифференцирования по т и интегрирования по z функций, входящих в разгонные характеристики Д (2, т), приведены в приложении 2. Применим их, например, для отыскания разгонной функции расхода при возмущении температуры рабочего тела во входном сечеиии. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...