Параметры линейного упрочнения при

Параметры линейного упрочнения при повышенной температуре (а а Е в кгс/мм б в %) [c.420]

Упругие параметры матрицы для упругого деформирования при 7 < < 7 модуль Юнга = 100 ГПа, коэффициент Пуассона = 0,35 на участке линейного упрочнения при 7 7 отношение модулей 0,2. Здесь модуль сдвига записывается в виде [c.154]

В работе [1] приведены формулы дня напряжений в пластической области для оболочки из материала, имеющего диаграмму с линейным упрочнением с параметром упрочнения X, которые при X = 1 совпадают с формулами (7.2). Сопоставление этих формул показывает, что упрочнение не влияет на законы распределения напряжений в упругой области и радиальных перемещений в упругой и пластической областях. [c.212]

В табл. 1—4 гл. 11 для ряда материалов даны параметры полигонального упрочнения а и й , модули линейного упрочнения От и схематизированные пределы текучести 0т, вычисленные по приведенным выше формулам. На основе этих данных кривая деформирования при однократном нагружении определяется полностью. [c.16]

В табл. 1—5 приведены параметры линейного и полигонального упрочнения для ряда материалов при различных температурах, характеризующие диаграммы однократного деформирования, так же даны значения модулей упругости и пределов пропорциональности (текучести), необходимые для перехода к абсолютным координатам диаграммы деформирования. В табл. 6 приведены параметры циклического деформирования, необходимые для построения кривых циклического деформирования на основе диаграммы, полученной при статическом нагружении. [c.417]

В качестве первого примера рассмотрим случай линейного упрочнения отдельных волокон, имеющих разные пределы пропорциональности Ое, но одинаковые модули упругости Е и упрочнения к. За параметр а здесь можно принять отношение Од/Е, т. е. считать = = Еа. При монотонном растяжении волокон имеем последовательно упругое деформирование по закону Гука а = Ее, пока е < а, или, что то же, при а < О5. И далее, если > а, то наступает упрочнение по закону а = Еа + Н(е — а). Для статистически среднего напряжения получаем выражение [c.389]

Рассмотрим влияние параметров связей в концевой области трещины на величину коэффициентов интенсивности напряжений в вершине трещины. На рис. 5 представлены зависимости относительного модуля КИН К . = К /Ко [Ко — модуль КИН от действия внешних нагрузок, см. (18)) от размера концевой области трещины при различных значениях относительной податливости связей со = Н/1 (линейный расчет). При уменьшении параметра Со коэффициент упрочнения снижается, причем при малых значениях относительной податливости связей имеется зона слабого изменения коэффициента упрочнения и размер этой зоны возрастает при уменьшении параметра сд. Нри использовании билинейного закона деформирования связей (53) происходит незначительное возрастание коэффициента упрочнения в зоне нелинейного деформирования связей. Размер этой зоны легко оценить из рис. 4. [c.236]

В общем случае зависимость функций и / от параметров, определяющих путь нагружения, может быть весьма сложной, и поверхность может сильно изменяться при пластическом деформировании. Однако в случае активного процесса нагружения, отвечающего изолированной угловой точке (без промежуточных разгрузок), важны только локальные свойства поверхности нагружения в этой особой точке, поэтому можно развивать теорию пластического деформирования с упрочнением с помощью формул (3.20), в которых функции /ш являются линейными функциями рч. [c.440]

Значительное влияние на размерные характеристики упрочненной зоны оказывают энергетические параметры лазерного излучения. В частности, в экспериментальных исследованиях оценивались зависимости глубины б и диаметра О упрочненной зоны от плотности мощности излучения q, создаваемой единичным импульсом ОКГ. При этом очевидно, что диаметр зоны упрочнения О, полученной от воздействия единичного импульса, равен щирине В зоны линейного контурно-лучевого упрочнения. [c.72]

При использовании уравнений состояния в деформационной форме [15] диаграмма циклического деформирования оказывается носителем информации о режимах нагружения, общем времени деформирования, времени выдержки и т. д. Влияние вида диаграммы деформирования [20] исследовали для материалов, обладающих параметрами диаграмм циклического деформирования, моделирующими в широком диапазоне влияние времени деформирования. Варьировали модуль упругости, предел текучести и степень упрочнения за пределами упругости. Принимали характерную для инженерных расчетов линейную [c.207]

Авторы работы [235] выделили следующие параметры ао — предел упругости, который определен при наличии начальной и линейной стадий путем экстраполяции первой параболической стадии на нулевую деформацию А 2 и ЛГз — коэффициенты деформационного упрочнения для стадий I, II и III соответственно ei и С2 — степени деформации, отвечающие концу стадий I и II. Экспериментально установлены следующие взаимосвязи между указанными параметрами дислокационной структуры [c.137]

Термоактивационный анализ кинетики микропластической деформации монокристаллов Si и Ge из опытов по релаксации напряжений. Определение термоактивационных параметров из опытов по релаксации напряжений проводилось по методике [465]. Если при растяжении или сжатии образца прекратить перемещение подвижного захвата, т.е. остановиться в некоторой точке диаграммы ео, Tq (рис. 78, 79), то можно наблюдать спад нагрузки на образце со временем. В момент времени t = О скалывающее напряжение на образце Tq превышает напряжение упрочнения Тд (внутреннее дальнодействующее напряжение, атермическая компонента). Поэтому следует ожидать продолжения пластической деформации образца, пока внешнее напряжение на нем не достигнет Гд. Дополнительная пластическая деформация образца е — ео приводит к снижению напряжения на нем за счет одновременного снятия упругой деформации динамометра. Так как упругое напряжение динамометра, которое передается на образец, снижается пропорционально пластической деформации образца 6 — бо, то скалывающее напряжение на образце и его дополнительная пластическая деформация связаны линейно [466] [c.141]

Коэффициент при сИ взят отрицательным, поскольку он характеризует скорость разупрочнения. Абсолютная величина его должна увеличиваться с увеличением степени упрочнения. Примем простейшую линейную зависимость ее от параметра д. Тогда [c.282]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Противоречивость приведенных данных частично можно объяснить чисто методическими упущениями, связанными, например, с определением параметров деформационного упрочнения из условных диаграмм нагрузка —деформация, недопустимость чего отмечается в работе [351]. Кроме того, под коэффициентом деформационного упрочнения часто понимают скорость деформационного упрочнения й 1с1е, которая является постоянной величиной только при наличии стадии линейного упрочнения, а при переходе к параболическому упрочнению эта величина определяет скорость упрочнения при определенной степени деформации, т. е. только в одной точке кривой нагружения. Неучет последнего при анализе величины й81йе может привести к искажению результатов эксперимента. С другой стороны, изучаются разные параметры упрочнения [331, 351, 352] — показатель деформационного упрочнения п, коэффициент параболического упрочнения К, скорость упрочнения й31йе, сопоставление которых также может приводить к противоречивым результатам. Часто сравниваются интенсивности упрочнения различных металлов и сплавов исходя только из сравнения их диаграмм нагружения [252, 350]. [c.151]

На рис. 4.18, й кро.ме суммарной кривой напряжения течения вспомогательными линиями показаны также кривые вклада отдельных составляющих общего напряжения Сту, 5з и 5д.у. В расчете кривых 5 и 5з использованы параметры деформационного упрочнения рекристаллизованного образца О = 40 мкм), который был испытан на растяжение при температуре 1050 °С. Характерно, что сумма 5д.у и 5з, т. е. параболической и экспоненциальной зависимостей, дает в результате в широком интервале деформаций практически линейную зависимость напряжения течения от деформации, как это уже отмечалось в работах [299, 370]. Чисто эмпирически указанная зависшмость также найдена и часто применяется в расчетах по обработке давлением [2]. [c.183]

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров а, к, т, г экспериментальное обоснование функциональных зависи.мостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и на.личия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести От, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения Gт при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение ф - или логарифмическая деформация е/,-). По данным д.лительных статических испытаний определяется скорость ползучести <1е1с1х, длительная прочность Сты и пластичность д.ля данной температуры Ь и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном А-полуцикле при этом используются ширина петли и односторонне накопленная пластическая деформация е р При этом ширина петли определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле к = 1) на безразмерную функцию чисел циклов Р к) [c.10]

Сопоставление результатов натурного и численного экспериментов на рис. G.6 позволяет ответить также на вопрос mohv-но ли при помощи параметров модели, определенных из изотермических режимов базового эксперимента, описывать процесс упругопластического деформирования материала при достаточно сложных иепзотермических режимах нагружения Сопоставляемыми параметрами для данного вида натурного и численного экспериментов являлись законы изменения напряжения On(i) (сплошные линии — натурный, пунктирные — численный эксперимент). Анализ графиков показывает, что наблюдается как качественное, так и удовлетворительное количественное совпадение результатов. Некоторое расхождение в абсолютном значении амплитуд напряжений возможно объясняется тем, что зависимости модулей упругости К (Г). G (Т) и коэффициента линейного упрочнения а (Т) от температуры в численных расчетах принимались по справочным данным. [c.160]

Задача об упругопластическом деформировании полого шара с внутренним Гх и наружным Гг радиусами, находящегося под действием циклически изменяющегося внутреннего давления р, реша ется при условии несжимаемости материала, а также при условии,, что материал обладает линейным упрочнением [122]. Сначала определим параметры напряженного и деформированного состояниГ толстостенного шара радиусами и Гд, находящегося под действием [c.305]

Рассмотрим пример расчета автоскрепленной трубы. Предположим, что труба имеет внутренний-диаметр 2г = 67 мм, наружный диаметр 2г = 187 мм. Диаграмма растяжения материала трубы может быть схематизирована в виде диаграммы растяжения с линейным упрочнением, без площадки текучести (рис. 5.П). Основные параметры диаграммы растяжения Е = 2.10 МН/м Е = 6850 МН/м а = 476МН/м . Автоскрепление производится с продольным растяжением, при упругопластическом нагружении. [c.115]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

В работе [74] предпринята попытка объяснить влияние механической деформации медного электрода на его анодную и катодную поляризацию в водном растворе USO4 с позиций теории перенапряжения кристаллизации при условии, что лимитирующей стадией реакций является поверхностная диффузия ад-ионов, параметры которой зависят от расстояния между ступеньками роста, т. е. от плотности дислокаций. С учетом того, что плотность дислокаций линейно связана со степенью пластической деформации, получена прямая пропорциональная зависимость скорости реакции от корня квадратного из степени деформации. Эта зависимость приближенно соответствует результатам опытов и несколько нарушается при больших деформациях. К сожалению, в этой работе не измеряли величину механического напряжения, а поскольку в случае меди деформационное упрочнение может подчиняться параболическому закону [41 ], можно объяснить результаты опытов [74 ] без привлечения теории замедленной стадии поверхностной диффузии. [c.89]

В. Г. Пустынниковым и его сотрудниками была сделана попытка представить выходной многочастотный сигнал датчика системой линейных уравнений [Л. 3]. Эта система может быть решена при условии, что переменные параметры не зависят от частоты и друг от друга. Таких (да и то условно) независимых параметров всего три элект рическая проводимость, магнитная проницаемость и толщина контролируемого слоя. При одновременном использовании токов нескольких частот имеет место взаимное влияние условий перемагничивания следовательно, требование, необходимое для решения системы уравнений, не выполняется. Отсюда понятны неудачи, преследующие авторов этой теории нри внедрении такого типа многонараметровых устройств для контроля качества поверхностно-упрочненного слоя. [c.124]

Сложное нагружение. Для решения задач термопластичности и ползучести при непростом нагружении крупногабаритных деталей турбин ТЭС н АЭС, содержащих конструктивные концентраторы напряжений, разработан алгоритм теории течения с анизотропным упрочнением, отличающийся тем, что обычные ограничения на размер шага в итеращ10ином процессе значительно ослаблены. Это достигается при определенных ограничениях, накладываемых на ход зависимостей, описывающих сложный путь нагружения [19]. В расчетах принимают, что эти зависимости аппроксимируются по этапам непростого монотонного нагружения, при котором для любой точки тела главные оси дапряжений могут в процессе нагружения изменять свою ориентацию произвольным образом. При этом каждая компонента девиатора деформаций изменяется по линейной зависимости от одного параметра, но на коэффициенты этих зависимостей ограничений не накладывается. Каждая компонента девиатора изменяется независимо от другой и, следовательно, их отношения изменяются без каких-либо специальных ограничений. При монотонном нагружении в отличие от простого предшествующий этап Багружения не определяет направление движения на последующем этапе. Постулированное для монотонного нагружения линейное движение изображающей точки в пространстве De не предопределяет линейного движения в пространстве девиаторов напряжений D . Характер движений этой точки в пространстве Dg определен соответствующими аналитическими выражениями. [c.41]

Существенным параметром, определяющим деформационные свойства матрицы и в конечном итоге прочность композита, является расстояние между волокнами-частицами. Когда это расстояние мало так что напряжение течения матрицы определяется орованов-ским напряжением, возникает эффект дисперсионного упрочнения матрицы [5]. Если Кд, (большая объемная доля волокон), то пластическое течение матрицы вдоль волокон происходит только при условии, что материал матрицы характеризуется пятью независимыми системами скольжения и достаточной гибкостью сдвига в объемах, линейный размер которых мал по сравнению с расстоянием между волокнами [3]. В противном случае в отсутствие эффективной релаксации напряжений наблюдается преждевременное хрупкое разрушение композита. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...