Коэффициент по местным деформациям

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Определение прочности и долговечности деталей машин и элементов конструкций. Коэффициент запаса прочности по местным деформациям ва (напряжениям о ) для заданного режима нагружения [c.133]

Вычисленное в этом случае до зависимости (4) число циклов-до образования трещины для рассматриваемого эксперимента с использованием полученных местных значений п а также кинетики средних деформаций (рис. 3) составляет N4 = = 1780 циклов, в то время как в действительности рассматриваемая трещина была обнаружена на 2000 цикле, когда ее размер составлял I 90 мкм. Таким образом, видно, что зависимость (4) с использованием коэффициентов неоднородности местных деформаций позволяет достаточно удовлетворительно описать-процесс возникновения трещин на отдельных участках базы образца за соответствующее время до окончательного разрушения, которое в данном эксперименте произошло при = 2077 циклов, а расчет по зависимости (3) дает = 2164 циклов. Рассматриваемая трещина, зарегистрированная в зоне измерений местных деформаций, не развилась до магистральной. Последняя образовалась на другом участке образца, панорама которого при = = 0,915 [К = 1900) представлена на рис. 5, а. Отсюда видно, что к этому моменту отдельные рассредоточенные макротрещины имели длину до 1,0 мм, а обнаружены они были при = 0,85, когда имели длину I 70—100 мкм. Этому же относительному времени до разрушения соответствует и начало интенсивного [c.44]

Запасы tiQ по предельным нагрузкам назначают в диапазоне 1,5—2,5, а запасы по долговечности лг — в пределах 10—30. Большие из указанных запасов назначают в тех случаях, когда конструкции изготавливают из сталей повышенной прочности, склонных к циклическому разупрочнению, когда затруднено определение номинальных и местных деформаций. Увеличение случайных отклонений в характеристиках сопротивления металлов малоцикловому деформированию. и разрушению, в значениях коэффициентов концентрации, в значениях эксплуатационных нагрузок и числе циклов за ресурс требует повышения запасов прочности и п . [c.97]

Сопротивление образованию и развитию трещин малоциклового нагружения в общем случае зависит от циклических свойств металла, режима нагружения и размеров трещин. В работах [1—4] рассмотрены кинетические особенности процессов упругопластического деформирования и деформационные критерии малоциклового разрушения с учетом циклических свойств в связи с анализом условий образования трещин в зонах концентрации напряжений при комнатной температуре. Условия распространения трещин малоциклового разрушения при комнатной температуре с учетом кинетики пластических деформаций в их вершине изучались в работе [5]. В упомянутых работах показано, что долговечность на стадии образования трещин в зонах концентрации напряжений рассчитывается по величинам амплитуд и односторонне накапливав мых местных деформаций с использованием условия линейного суМ мирования квазистатических и усталостных малоцикловых повреждений. Скорости распространения трещин малоциклового нагружения и долговечность на стадии окончательного разрушения вычис ляются по величинам размахов коэффициентов интенсивности деформаций и предельной пластической деформации в вершине трещины. [c.99]

Сопротивление деформированию и разрушению в зонах концентрации напряжений высоконагруженных конструкций определяется местной напряженностью, которая связана с номинальной соответствующими коэффициентами концентрации напряжений и деформаций. Известно [10], что по приведенным номинальным о и местным Ощах напряжениям, определенным по той или иной методике, а также коэффициентам концентрации приведенных напряжений о возможно определение коэффициентов концентрации местных упругопластических напряжений и деформаций в исходном полуцикле нагружения [c.110]

Как отмечалось в главе 1, переход к расчету по местным напряжениям Отах к и деформациям Стах к В зонах Концентрации (с теоретическим коэффициентом концентрации = 1,2—5) при условиях однократного изотермического нагружения [c.237]

Наибольшее применение для изучения развития трещин в широком диапазоне температур получили плоские образцы с начальными трещинами при внецентренном растяжении [110, 124]. Однако образцы такого типа целесообразно использовать при сравнительно низких уровнях размахов коэффициентов интенсивностей напряжений когда размеры пластических зон Гт меньше длины трепщны I и при положительных значениях коэффициентов асимметрии по напряжениям. При образовании в опасном сечении развитых упругопластических деформаций и деформаций ползучести и при знакопеременном нагружении следует применять осевое нагружение образцов с регистрацией номинальных деформаций. При однократном и малоцикловом нагружениях в условиях комнатных температур используются [110] плоские образцы с симметричными центральными или боковыми трещинами. Прецизионные делительные сетки с малым шагом наносятся в зоне трещин на боковых полированных поверхностях образцов. При повышенных температурах в силу определенных трудностей с получением равномерного распределения температур по ширине и длине рабочей части применение плоских образцов становится менее рациональным, чем цилиндрических трубчатых. Для обеспечения возможности измерения местных деформаций и размеров пластических зон в вершине трещины статические и малоцикловые испытания при высоких температурах должны проводиться в соответствующих инертных газовых средах или в вакууме. [c.220]

В основу расчета долговечности при циклическом и длительном статическом нагружениях положен принцип суммирования повреждений, рассмотренный выше. Для определения местных деформаций используются результаты испытания материалов в условиях однородного напряженного состояния и их соответствующие аналитические интерпретации применительно к материалам циклически упрочняющимся, разупрочняющимся и стабилизирующимся в процессе циклического нагружения [29, 101, 117]. При этом пластические циклические и статические свойства определяются для зон концентрации с учетом их стесненности и кинетики в процессе нагружения. Расчет коэффициентов концентрации напряжений Кд и деформации К , производится на основе модифицированной зависимости Нейбера [29, 110, 118, 124]. Запасы прочности по напряжениям принимаются равным Пд = 2 и по числу циклов — = 10. [c.252]

Здесь Sy — углы местной деформации поверхности профиля с отклоненным носком, а коэффициенты вычисляются по формуле (3.16). [c.68]

Рассмотренный выше характер изменения экспериментальных значений коэффициента поперечной деформации л наряду с разрыхлением материала при циклическом нагружении связан еще, по-видимому, и с неоднородностью развития деформаций на базе образца, степень которой зависит от структурного состояния материала, уровня деформации и числа циклов нагружения. Поскольку местные деформации на малых базах могут существенно превышать средние, измеряемые тензометром на значительной длине рабочей базы образца, то, измеряя поперечные деформации с помощью тензометра лишь в одном сечении, возможно получение искаженных экспериментальных данных о величине [д,. Так, в [16] показано, что величина [Лп, вычисленная как отношение поперечной деформации, измеренной в центральном сечении образца, к продольной, определенной на различных участках его базы, им ет изменяющийся по длине образца характер, причем его значения колеблются в пределах 1п = — (0>6—0,4). [c.128]

В соответствии с обычной методикой решения подобных задач коэффициент деформации, с помощью которого устанавливается связь между местными деформациями и напряжениями, принимается постоянным по всей протяженности соединения. В применявшихся ранее подобных расчетах предполагалось определять этот коэффициент экспериментальным путем. [c.82]

В некоторых простейших случаях для учета местных деформаций могут быть использованы непосредственно -результаты, полученные в предыдущем разделе. Это можно сделать в том случае, если время соударения Т мало по сравнению с периодом собственных колебаний системы. Так, например, рассматривая удар груза т, по грузу /Пг (фиг. 238), удерживаемому пружиной с коэффициентом податливости , пренебрегая воздействием пружины за время контакта, найдем величину максимального сближения (81), максимального контактного усилия (82) и продолжительность контакта (83). При выводе этих формул предполагалось, что груз является свободным и что движение его описывается вторым из уравнений (77). Из этого уравнения следует, что к концу соударения скорость груза составит [c.542]

Развитие этих деформаций и повреждений по мере накопления числа циклов зависит от таких важных факторов, как уровень эксплуатационных нагрузок, циклические свойства материалов, максимальные температуры и длительность нагружения в цикле. Если температуры эксплуатации сравнительно невелики и не связаны с образованием статических и повторных деформаций ползучести, то в методах расчета конструкций на малоцикловую прочность температурно-временные эффекты не учитываются. Это обстоятельство позволяет существенно упростить методику расчета в расчете прочности и долговечности в качестве исходных для заданного режима эксплуатации устанавливаются амплитуды местных, упругопластических деформаций, коэффициенты асимметрии цикла и число циклов нагружения. [c.370]

В методиках расчета, разработанных Институтом машиноведения АН СССР, сделан ряд допущений и упрощений, позволяющих выполнить расчет прочности и долговечности в рамках инженерных возможностей — с использованием аналитических зависимостей для кривых малоциклового разрушения, базовых статических и циклических свойств материала и схематизированных режимов эксплуатационного нагружения. Расчет местных напряжений и упруго-пластических деформаций проводится на базе коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в упругой области. Эти коэффициенты устанавливаются по теоретическим коэффициентам для заданных уровней номинальных нагружений с учетом сопротивления материалов неупругим деформациям при статическом и циклическом нагружении. Нестационарность режимов нагружения в инженерных расчетах учитывается по правилу линейного суммирования повреждений. Расчеты выполняются для стадии образования трещины в наиболее нагруженных зонах рассматриваемых элементов конструкций. [c.371]

На прочность пластичных и хрупких материалов концентрация напряжений влияет по-разному. Существенное значение при этом имеет также характер нагрузки. Если материал пластичный (диаграмма напряжений имеет площадку текучести зна чительной протяженности) и нагрузка статическая, то при увеличении последней рост наибольших местных напряжений приостанавливается, как только они достигнут предела текучести. В остальной части поперечного сечения напряжения будут еще возрастать до величины предела текучести Стт, при этом зона пластичности у концентратора будет увеличиваться (рис. 120). Таким образом, пластичность способствует выравниванию напряжений. На этом основании принято считать, что при статической нагрузке пластичные материалы мало чувствительны к концентрации напряжений. Эффективный коэффициент концентрации для таких материалов близок к единице. При ударных и повторно-переменных нагрузках, когда деформации и напряжения быстро изменяются во времени, выравнивание напряжений произойти не успевает и вредное влияние концентрации напряжений сохраняется. Поэтому в расчетах на прочность учитывать концентрацию напряжений необходимо. [c.120]

Опасность возникновения концентраторов напряжений требовала утолщения композиционного материала до значений свыше допустимых по условиям сопряжения лонжеронов, нервюр и несущей коробчатой балки центроплана. Было принято решение использовать металлические упрочняющие прокладки. Прокладки заменяли слои с ориентацией 0° тогда, когда основная нагрузка направлена вдоль размаха, и слои с ориентацией 90 — в тех случаях, когда большие усилия направлены по хорде. Сначала были опробованы стальные прокладки, так как предполагалось, что при их использовании будут обеспечены максимальная адгезия и близость коэффициентов линейного расширения и деформаций. В конечном итоге были выбраны прокладки из титанового сплава Т1 — 6%А1 — 4 %У, которые обеспечивали близкий к стали упрочняющий эффект при меньшей плотности. Обшивки состояли из последовательных серий слоев основного набора, ориентация которого была принята (02/ г45/90) . Толщина изменялась в зависимости от местных (локальных) требований по прочности и жесткости и с учетом требований по сборке и сопряжению с осно- [c.141]

Оценка долговечности на стадии развития трещины малоциклового нагружения проводится с использованием уравнения (47) для скорости развития трещины. При этом в качестве исходных используются данные о значениях коэффициентов интенсивности напряжений (в упругой области), начальных размерах дефектов 1 , а также данные о значениях местной разрушающей деформации ёу в вершине трещины, определяемых но уравнению (42). В силу сложности интегрирования уравнения (47) в расчетах можно использовать соответствующие значения скорости роста трещины по уравнению (47) для различных I и по величинам dl/dN и I определять числа циклов Np для развития трещины от до L Если и для стадии развития трещины ввести в рассмотрение запас по долговечности [c.119]

Описанные уравнения роста трещин многоцикловой усталости используют также и для оценки долговечности конструкционных элементов, работающих на циклические нагрузки в условиях воздействия агрессивных сред. При этом физико-химические свойства среды, а также условия нагружения, прежде всего такие, как частота и температура металла и среды, отражаются определенным образом на коэффициентах Вит. Имеющиеся в обширной литературе по коррозионной усталости экспериментальные данные о характере этого влияния достаточно разноречивы, причем в любом случае большую роль играют индивидуальные свойства металла и агрессивной среды. По некоторым данным рост трещин под воздействием агрессивной среды ускоряется, по иным данным, наоборот, замедляется, что объясняют образованием защитного слоя из продуктов коррозии, усиленным теплоотводом от зоны местных напряжений перед фронтом трещины в жидких средах и т. п. Однако в целом следует считать, что по мере углубления и расширения коррозионно-усталостных трещин влияние агрессивной среды (каким бы оно не было) должно ослабевать в сторону преобладания чисто механического фактора. Достаточно развитые трещины должны распространяться при прочих равных условиях в агрессивной среде примерно с той же скоростью, что и на воздухе. Это вытекает из тех очевидных соображений, что деструкция материала в зоне местных напряжений перед устьем трещины определяется в первую очередь местными пластическими деформациями, которые зависят в свою очередь от циклического напряженного состояния всего конструкционного элемента, а не от свойств агрессивной среды. Однако среда играет [c.135]

В Институте машиноведения АН СССР [4-8] и других организациях разработаны деформационные критерии разрушения, т.е. по предельным нагрузкам, местным упруго пластическим деформациям, коэффициентам интенсивности напряжений и деформаций, по размерам дефектов типа трещин. [c.126]

Возрастание силы регулирования сопровождается упругой деформацией пространства, окружающего площадку соприкосновения, в которой действуют касательные напряжения. При этом отдельные точки поверхности контакта перемещаются совместно сточками плоскости, как бы жестко связанные с ними. Сдвиг наблюдается только в тех местах, в которых величина касательных напряжений больше произведения местного удельного давления на коэффициент трения. Этот сдвиг между наружными поверхностями обоих тел наступает прежде всего по краям контакта, где P5J — наименьшее. При увеличении тангенциальной силы регулирования зона сдвига распространяется к середине, уменьшая площадку, в которой не происходит взаимного сдвига (половина длины площадки — с). При полном сдвиге с = 0. [c.113]

Вышеприведенные формулы относятся, как было сказано, к длинным трубам. На входных участках труб коэффициент теплоотдачи а получает большие значения, чем дают эти формулы. Объясняется это тем, что по мере удаления от входа в трубу динамические или тепловые пристенные слои утолщаются, достигая (не обязательно одновременно) оси трубы. Участок трубы до места смыкания одноименных слоев является стабилизирующим участком для скоростного и температурного полей, соответственно. За этим участком безразмерные эпюры распределения скоростей и температур перестают изменяться от одного поперечного сечения трубы к другому, если не считать второстепенной зависимости их (через физические параметры) от местных температур стенки и потока. Характер деформации эпюр температур схематически показан на рис. 5-1. [c.124]

По данным анализа номинальной и местной нагруженности для каждого из циклов нагружения, соответствующих -режиму эксплуатации, определяются амплитуды местных условных упругих напряжений о , коэффициенты асимметрии напряжений г (или деформаций г ), число циклов N1. [c.33]

Для оценки числа циклов до разрушения в зоне конструктивной концентрации напряжений необходимо определение величин местных напряжений и деформаций с учетом деформирования в упругопластической области (см. гл. 1, 2). Это может быть осуществлено [11, 12] при известных номинальных напряжениях в элементе конструкции о = а /от и теоретическом коэффициенте концентрации напряжений через соответствующие коэффициенты концентрации напряжений и деформаций К и АД в упругопластической области (при Оп < 1,0) по зависимостям типа (2.14) [c.131]

Если расчет выполняется по приведенным номинальным напряжениям, то вычисление значений характеристик местных напряжений и деформаций осуществляется на основе уточненного определения величин коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в упругопластической области по зависимостям, приведенным в гл. 7 [12]. [c.262]

На рис. 12 показано изменение во времени т коэффициентов концентрации ке И ка, а также максимальных местных деформаций ётах к и напряжений оЙах н, вычисленных по уравнениям (34) — (36) для стали типа 18-8 при температуре 650° С для 5 = 1 и аа = = 3. [c.112]

На рис. 25 показаны зависимости коэффициентов концентрации деформаций Ке от номинальных напряжений 0н для теоретических коэффициентов концентрации ад, равных соответственно 1,5 2 и 3. Эти зависимости построены по уравнениям (57) и (58), При увеличении но.минальных напряжений от величины 1/ о до единицы коэффициенты концентрации деформаций Ке увеличиваются в большей степени, чем при номинальных напряжениях, превышающих предел текучести. Однако резкое увеличение номинальных деформаций в упругопла-стнческой области при относительно небольшом увеличении коэффициентов концентрации деформаций приводит к существенному росту максимальных местных деформаций за счет увеличения номинальных деформаций. Для тех же условий нагружения приведены значения коэффициентов концентрации напряжений Ка- При увеличении но- [c.32]

Таким образом, критическое знз чение коэффициента интенсивности деформаций пропорционально величине разрушающей местной деформации в вершине трещины, которую определяют через разрушающую деформацию гладкого образца по уравнению (226), Приравняв значения Kiee, найденные по уравнениям (246) и [c.66]

При определении коэффициентов запаса за расчетные принимают минимальные значения разрушающих амплитуд деформаций ва (напряжений критериям разрушения при жестком и мягком нагружениях. Разрушающие амплитуды g2 (О да) местных деформаций для мегалла сварных соединений (для рекомендованных техническими условиями режимов сварки и сварочных материалов) находят экспериментально в сооюетствии с методическими указаниями. При отсутс ВИИ экспериментальных данных о сопротивлении циклическому разрушению металла сварных соединений принимают [c.130]

На рйо. 5 представлены кривые плотности вероятности размеров диагоналей отпечатков алмазной пирамиды, изменение среднеквадратичного отклонения 5 и коэффициента вариации У в зависимости от уровня нагрузки на индентор и размера диагонали, а также приведены кривые накопленной вероятности распределения размеров диагоналей отпечатков. Видно, что с ростом нагрузки рассеяние увеличивается и становится наиболее интенсивным при нагрузках от 50 до 100 гс. При дальнейшем увеличении нагрузки свыше 100 гс рост среднеквадратичного отклонения носит затухающий характер, стремясь к некоторому постоянному значению. Коэффициент вариации для полуциклов растян<ения и сжатия (соответственно светлые и темные точки на рис. 4а) уменьшается с ростом нагрузки по сравнению с его значениями при минимальной нагрузке на индентор, составляющей 10 гс, и, так же как среднее квадратическое отклонение, стремится, к некоторому предельному значению. Некоторое возрастание коэффициента вариации наблюдается при наиболее сильном росте среднего квадратичного отклонения в указанном выше диапазоне нагрузок на индентор. При этом наклон кривых накопленной вероятности (рис. 56) с ростом нагрузок на индентор, так же как и наклон соответствующих кривых для местных деформаций с ростом их средних значений (рис. 36 и 46), увеличивается, [c.32]

Предположим, что стержень прямоугольного поперечного сечения с опертыми концами подвергается действию удара шаром по середине пролета . Для исследования местных деформаций можно в этом случае воспользоваться решением Герца (см. стр. 169). Если через Р обозначим давление в месте удара, то сближение ударяющихся тел в месте удара вследствие местных деформаций равно а = кР , где коэффициент к зависит от упругих свойств ударяющихся тел и от радиуса шара. Сила Р возрастает вместе с вдавливанием шарика в поверхность балки и вызывает прогиб балки, который мы легко найдем, если воспользуемся общим приемом для исследования вынуноденных колебаний ( 40). Обобщенная сила в этом случае представится так [c.360]

Коэффициенты Кнр и Кр учитывают неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца. Они зависят от деформации валов и самих зубьев колес. Различают начальное значение коэффициента Кр до приработки зубьев и значение Кр< Кр после приработки. Зубчатые колеса считают прирабатывающимися, если твердость рабочих поверхностей зубьев хотя бы одного из зубчатых колес пары Я НВЗбО и окружная скорость колес иС <15 м/с. В этом случае неравномерность нагрузки постепенно уменьшается вследствие повышенного местного износа (приработки) и при постоянном режиме нагрузки может быть полностью устранена, т. е. происходит полная приработка зубьев. Поэтому для прирабатывающихся цилиндрических прямозубых и косозубых, а также для прямозубых конических колес при постоянном режиме нагрузки Янз=Яур = 1- [c.355]

А р м а т у р а. В арматуре происходят многократная деформация и искривление потока. Коэффициент местного сопротивления зависит не только от типа и конструкции арматуры, но н от стеиеии ее открытия (размер h на рис. 22.24). Ввиду сложности гидродинамических явлегшй, происходящих в арматуре, теоретически определить коэффкциеиты местных потерь весьма затрудни-тельио. Их находят опытным путем — см, справочную литературу, например [5]. Потери напора определяются, как и прежде, по формуле Вейсбаха (22.26). [c.298]

Так как деформации и нанряжеиня, вызванные действием моментов М, и поперечной силы Qo, приложенных к краю оболочки X = о, по физическому смыслу задачи долукиы носить местный характер и не могут безгранично возрастать с увеличением координаты х, то в решении (9.32) следует принять коэффициенты i и С2 равными нулю. Мы полагаем оболочку достаточно длинной и поэтому не учитываем возможность взаимного влияния краевых эффектов противоположных торцов оболочки. [c.246]

В авиационной технике к выбору коэффициента запаса установился подход, отличный от принятого в общем машиностроении. Это отличие обусловлено требованиями безопасности полета, и соответствующий коэффициент носит название коэффициента безопасностн /. Основная идея сводится к тому, чтобы дать летчику некоторый неприкосновенный резерв прочности на случай непредвиденных обстоятельств. Не пугая читателя описанием возможных ситуаций, укажем только, что обстановка может заставить экипаж самолета предпринять такие действия, которые связаны с возникновением перегрузок сверх номинала. Это в первую очередь — маневры, направленные н 1 быстрое снижение, на выход из шквальной обстановки, на сбой пламени при пожаре и пр. В расчетах предполагается, что машина, как летательный аппарат, полностью выходит из строя при нагрузках, увеличенных в / раз по отношению к нормальным полетным. Такие мелкие повреждения, как отрыв обшивки или местная остаточная деформация отдельного узла, в счет не идут. При номинальных нагрузках, соответствующих различным расчетным случаям, сохранность конструкции должна быть обеспе- [c.48]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Позтому зона затухания вызванных нмн напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка А н В во фланце крышки, Д и С во фланце корпуса, Ак Е — в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 для конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

Как следует из результатов гл. 3-5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугубляются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...