Коэффициент деформации изгиба местный

При определении деформаций (напряжений) учитывают номинальные мембранные напряжения от механических нагрузок мембранные напряжения в зонах действия внешних сосредоточенных нагрузок (в местах присоединения фланцев, днищ, патрубков и т. д.) номинальные напряжения изгиба температурные напряжения Сно-минальные, местные, изгиба), возникающие в результате неравномерного распределения температур или из-за различия коэффициентов термического расширения конструкционных материалов напряжения компенсации. [c.123]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Номер профиля ходового пути, обусловливающий толщину ездовой полки, определяют по максимальной расчетной нагрузке на каретку в зависимости от несущей способности ездовой полки пути. Следовательно, для каждого заданного профиля пути можно установить предельные нагрузки на каретку по прочности ездовой полки (см. ниже). При выбранном профиле расчет ходового пути сводится к определению максимального допускаемого расстояния между креплениями различных участков пути конвейера, т. е. свободного пролета балки пути. Пролет балки пути определяют из расчета на прочность от поперечного и местного изгиба, деформацию прогиба и устойчивость. При расчете на прочность следует учитывать, что при работе конвейера возможен значительный износ ездовых поверхностей путевой балки. Для надежной работы конвейера требуется повышенная жесткость ходового пути, особенно на участках, примыкающих к поворотным устройствам. Поэтому для балок из стали СтЗ рекомендуется принимать допускаемое напряжение на изгиб (поперечный и местный) Оп.д 1200 кгс/см , допускаемый прогиб fmax = 1/500 длины пролета коэффициент запаса по устойчивости % = 1,7 -h 2,0. Для стали 14Г2 можно принять Оп.д = 1400 к,гс/см . [c.101]

Местная концентрация напряжений у относительно глубоких и острых надрезов не приводила к хрупким разрушениям при нормальной или немного пониженной температуре, а также не вызывала существенного уменьшения деформаций образцов в целом. В соответствии с обычным процессом развития вязкого разрушения пики напряжения выравнивались прежде, чем достигалось предельное состояние прочности. Это хорошо видно из рис. 224, где приведены три кривые изменения коэффициента концентрации напряжения а, построенные по данным испытаний с тензометрпрованием образцов. Первые необратимые деформации возникали у дна надреза при относительно малом напряжении — 1700 кГ, см , составляющем около V s предела прочности образцов больших размеров, и относительном удлинении 0,08%. Указанное значение напряжения приблизительно на 10% меньше предела текучести материала, определенного путем испытаний стандартных образцов малых размеров. С другой стороны, предел прочности при изгибе оказался приблизительно на 15% выше предела прочности при растяжении. [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...