Сталь для теплоемкость

Массовую теплоемкость других веществ определяют по опытным данным так, для стали массовая теплоемкость равна 0,46, для кирпича 0,84, для каменного угля 0,72, для мазута 2,1 кдж кг-град). [c.28]

Технологическими приемами удается устранить вредные последствия специфических свойств меди. Так, ведение сварки с возможно большей скоростью способствует уменьшению продолжительности контакта пламени с жидким металлом. Для компенсации больших теплопотерь из-за повышенной теплоемкости и теплопроводности меди рекомендуется использовать предварительный или сопутствующий подогрев кромок металла и более мощное пламя. Обычно наконечник горелки выбирают на 1—2 номера больше, чем при сварке стали. Для уменьшения вредного воздействия кислорода и ацетилена на металл шва используется нормальное пламя. Разрушению оксидных прослоек после сварки способствует проковка металла шва в горячем состоянии. [c.114]

НОМ, сравнительно чистом состоянии. Вертгейм показал, что коэффициенты упругости уменьшаются с ростом температуры от —15 до 200°С для всех металлов, за исключением железа и стали. Для железа при изменении температуры от —15 до 200°С модуль упругости возрастает, достигая максимального значения в промежутке между 100 и 200°С при этом его значение при 200°С становится меньше, чем при 100°С. Далее он обнаружил, что модули, найденные в динамических экспериментах, систематически оказываются больше, чем средние их значения, полученные в квазистатических опытах на растяжение. Вертгейм отнес это расхождение на счет различия между тем, что сегодня носит название изотермической и адиабатической ситуаций. Стремясь вычислить отношение удельных теплоемкостей из этих данных, он использовал зависимость, предложенную Дюамелем, [c.302]

Для сварки большое значение имеют специфические тепловые свойства алюминия. При сравнительно низкой температуре плавления алюминий имеет очень высокие теплоемкость, теплопроводность и скрытую теплоту плавления. По величине скрытой теплоты плавления, алюминий в 2 раза превосходит медь, в 3—4 раза аустенитную нержавеющую сталь и уступает только бериллию. Поэтому, несмотря на низкую температуру плавления алюминия, для его сварки требуется сварочный ток примерно в 1,2—1,5 раза больший, че (. для сварки в равных условиях нержавеющих сталей (для толщин свыше 5 лл). [c.21]

Применение воды в качестве смазки облегчает решение острого для быстроходных подшипников температурного вопроса. Вязкость воды низкая, а теплоемкость в 2—2,5 раза больше, чем масла поэтому теплообразование — незначительное, а теплоотвод — большой. Существенные недостатки — опасность коррозии, требующая применения нержавеющей стали для покрытия шейки или для изготовления вала, и низкая температура кипения воды. Области применения воды в качестве смазки — подшипники, контактирующие с водой, т. е. подшипники насосов, турбин, гребных винтов. Представляет интерес исследование смазки водой подшипников прокатных станов в связи с применяемым водяным охлаждением. [c.461]

При изотермической закалке для предотвращения распада аустенита вначале требуется значительная скорость охлаждения (выше критической). Детали из углеродистых сталей диаметром до 8—10 мм подвергаются изотермической закалке, поскольку теплоемкость более массивных деталей не позволяет получить необходимой скорости охлаждения. Легированные стали имеют меньшую критическую скорость закалки и хорошо воспринимают изотермическую закалку. [c.120]

Наиболее заметно влияние теплопроводности металлов Я,. Увеличение теплопроводности при прочих равных условиях примерно соответствует случаю одновременного уменьшения мощности и скорости при постоянной погонной энергии сварки. Зоны, охватываемые изотермами (в дальнейшем для краткости — просто зоны ), сильно укорачиваются и несколько сужаются. В качестве примера можно сравнить между собой низкоуглеродистую и аустенитную стали, у которых теплоемкости примерно одинаковы, а теплопроводность различная (рис. 7.2, а, б, [c.205]

Чтобы составить эмпирическое уравнение состояния какого-либо газа, можно воспользоваться опытными данными о зависимости между термическими параметрами р, Т и V (т. е. экспериментальными данными о сжимаемости газа) или данными о зависимости теплоемкостей от параметров состояния, или, наконец, значениями температурного эффекта дросселирования. В последнее время для этого стали применять также данные о скорости распространения звука. [c.202]

При обработке деталей из ниобия и тантала и их сплавов чаш,е, чем при обработке заготовок из других тугоплавких металлов, применяют быстрорежущие сплавы. Можно сказать, что ниобий имеет механические свойства примерно такие же, как и сталь с содержанием углерода 0,15%. Скорости резания должны быть в 2,5 раза меньше, чем для такой стали, вследствие невысокой теплоемкости и большой адгезионной способности. [c.39]

Для стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах, объемная теплоемкость которых отличается сравнительно мало, способность металла повышать свою температуру при прочих равных условиях в основно.м определяется теплопроводностью. Однако для других металлов, имеющих различную объемную теплоемкость, одной теп- [c.167]

Решение. 1. По формуле (8) определяем количество теплоты, расходуемое на подогрев металла. Для этого умножаем количество металла (4200 кг) на удельную теплоемкость стали [0,46 кдж кг-град)] = 0,46-10 дж (кг-град) и на разность температур (80—20 = 60 град), т. е. [c.29]

Кессоны шахтных печей представляли собой сварные коробчатые конструкции из листовой стали с патрубками для ввода и вывода охлаждающей воды. Перепад температуры входящей и выходящей воды обычно составлял 5— 15 °С. В этих условиях каждый литр (кг) воды отбирал максимально 4,18-15=630 кДж тепла [4,18 — теплоемкость воды, кДж/(кг-°С)]. [c.198]

Теплопроводность алюминия в три раза выше, чем у низколегированной стали, у него больше теплоемкость и скрытая теплота плавления. Для расплавления алюминия нужно больше теплоты, чем для такого же объема стали, поэтому для его сварки требуется повышенная тепловая мощность и более высокая ее концентрация. [c.190]

Физические свойства в зависимости от температуры (коэффициент линейного расширения, модуль нормальной упругости, плотность, теплопроводность, удельная теплоемкость) для коррозионностойких сталей и сплавов приведены в табл. 12.12-12.16. [c.556]

Пусть требуется определить приблизительную мощность ламп для сушки, необходимую для быстрого нагрева 679,5 кг стали до 150° С. Исходим из точки Л, соответствующей весу нагреваемого материала, и проводим линию АВ по линии, соответствующей удельной теплоемкости (0,12 для стали). Из точки В поднимаемся по линии ВС до желательной температуры (150° С). От точки С проводим горизонтальную линию СВ до значения эффективности излучения, испускаемого лампой, по отношению к данному материалу (общая отдача). Из точки В опускаемся по вертикали в точку Е и прочитываем в ней необходимую мощность, составляющую в в данном случае 32,8 кет. [c.242]

G — вес нагревающихся частей вала и сопряженных с ним деталей в кГ (считая, что удовлетворительное равномерное распределение тепла в массе вала находится по его длине в пределах от 3 4 диаметров) с — теплоемкость материала вала (для стали принимают — [c.383]

Теплоемкость, коэффициенты теплопроводностн н линейного расширения углеродистых сталей дЛя отливок [c.87]

Теплоемкость — количество теплоты, поглощаемой телом при нагревании на 1 К. Теплоемкость металла зависит от его химического состава и температуры. Чем выше теплоемкость металла, тем больше требуется времени для выравнивания температуры по сечению заготовки млн слитка. С повыш ением температуры теплоемкость углеродистых сталей увеличивается. Теплоемкость дшогих легированных сталей ниже, чем углеродистых. [c.35]

Если прочность твердых сплавов зависит в значительной степени от содержания кобальта, то на теплопроводность увеличение содержания кобальта влияет мало, несколько снижая ее. Теплопроводность однокарбидных сплавов выше, чем двухкарбидных и в 2-3 раза превышает теплопроводность быстрорежущих сталей. Удельная теплоемкость двухкарбидных сплавов, наоборот, больше сравнительно с однокарбидными и ниже по отношению к быстрорежущей стали в 2-2,5 раза. То же примерно наблюдается для линейного термического расширения. Трехкарбидные сплавы по своим свойствам занимают промежуточное положение между одно- и двух карбидными. [c.146]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

В табл. 16 приведены аналогичные данные для водорода [210] (сосуд из специальной высокопрочной стали с запасом прочности 2). Из этой таблицы следует, что при 50° К теплоемкость сосуда составляет примерно одну четверть от теплоемкости oflepwautero H в нем газа. Хотя эта величина и не мала, однако при расширении газа получается все же заметное количество жидкости. Рассчитаем количество образующейся жидкости [c.97]

Бериллий. Из табл. 1 видно, что наиболее легким из этих металлов является бериллий. По удельной прочности он значительно выше титановых и специальных сталей и сплавов, обладает хорошей элек-тро- и теплопроводностью, высокой теплоемкостью его упругие свойства не изменяются при нагреве до 600°С. К недостаткам бериллия следует отнести его высокую хрупкость, повышенную склонность к окислению и токсичность. Он обладает также повышенной истирающей способностью при резании. Для его обработки применяется в основном твердосплавный инструмент. Режимы резания назначаются такими, чтобы температура в зоне резания не превышала [c.37]

I, - 2. Малый коэффициент теплового расширения, высокая теплопроводность, низкая удельная теплоемкость и малый коэффициент трения — эти свойства определяют весьма выгодные условия работы алмаза с точки зрения тепловой напряженности. Теплопроводность алмаза в 5 раз выше, чем теплопроводность твердого сплава Т15К6, а коэффициент линейного расширения в 8—И раз меньше, чем для быстрорежущей стали, [c.57]

Однако при этом следует учитывать теплоемкость и теплопроводность стали, а также размеры, форму и состояние поверхности изделия. Для закалки применяют воду,. масла, расплавленные соли и расплавленные металлы. Наиболее распространенным охладителем является вода, закаливающую способность которой можно из.менить, повышая температуру ее или растворяя в ней различные соли. Но большим недостатком воды как охлаждающей среды является интенсивное охлаждение в области низких температур, т. е. в интервале образования мартенсита. [c.82]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г/см и уплотненного 1,739 г/см . Температура плавления 65ГС, кипения — 1107° С. Скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,376 кал/(см-с-°С). Удельная теплоемкость, кал/(г-°С 0,241 — при 0° С 0,248 — при 20° С 0,254 — при 100 С и 0,312 — при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25 10 +0,0188 г° (в пределах О—550° С). Удельное электрическое сопротивление при 18° С 0,047 Ом/(мм /м). Стандартный электродный потенциал 2,34 В. Электрохимический эквивалент 0,454 г/(А-ч). Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. Магний горюч, порошок или тонкая лента из него сгорают в воздухе с ярким ослепительным пламенем. Используется в магние-термии, в качестве твердого топлива — в реактивной технике. При повышения температуры возможно самовоспламененпе магниевого порошка или стружки. Магний устойчив против щелочей, фтористых солей, плавиковой кислоты и т. д. Чистый магний в качестве конструкционного материала почти не ис-по.льзуется, но является основой эффективных магниевых сплавов. Применяется в производстве стали, высокопрочного (магниевого) чугуна, для катодной защиты стали. [c.145]

Задавшись К воздуха при какой-нибудь температуре из рабочего диапазона температур, но формуле (10) определяем б . Тогда ММ имеет вид (5) — (7), (9). Ниже показано, что для многослойных оболочек из сталей 12ХГНМФ или 16ГНМ (16ГНФБ) при Rk [9], типичных для таких материалов и давлений, которые возможны в интересующих нас многослойных оболочках, теплоемкостью воздушной прослойки, толщиной 6jf = Rk к, к = воздуха можно действительно пренебречь. [c.138]

Отсутствие взаимодействия этих теплоносителей с углеродистой сталью установлено лабораторными испытаниями. Пластины из углеродистой стали весом по 4 г подвергались испытаниям продолжительностью 72 ч. В парах ДКМ пластина увеличилась в весе всего лишь на 0,001 г, в кипящей жидкости ДКМ и того меньше — на 0,0003 г. В парах ДТМ вес пластины увеличился на 0,0026 г, в кипящей жидкости ДТМ он практически не изменился. По данным [Л. 9] степень коррозии определяется в 0,025 мм в год при температуре 425° С и является обычной для большинства конструкционных материалов, находящихся под воздействием полифенилов. По характеру ивменення теплоемкости и коэффициента теплопроводности углеводороды р.е стличаются от других органических жидкостей, например даутерма. [c.182]

Гораздо меньше разработаны методы определения темперагуро-иронодности а они стали предметом внимания исследователей преимущественно в XX столетии (38, 39, 40, 41, 42]. Знание двух констант к и а, если к ним присоединить без труда определяемый объемный вес, уже достаточно для тепловых расчетов, так как Су<,1 и с найдутся отсюда простым делением, в силу (1.6). Тем не менее представляют несомненный интерес и методы прямого определения с. Существует несколько надежных методов определения удельной теплоемкости металлов гораздо менее надежны методы, применяемые для плохих проводников тепла, так как почти везде плохо учитываются теплообмен калориметра с окружающей средой и несовершенное выравнивание температуры образца испытываемого материала. [c.228]

Для осуществления парового промежуточного перегрева нужно располагать достаточной разницей температур греющей и нагреваемой сред. Если исходить из нежелательности применения в котельном агрегате аусте-нитной стали, то при температуре первичного перегрева 565° С вторичный перегрев может быть доведен до 550° С, считая наименьший технически целесообразный температурный напор в паропаровом перегревателе М=15°С. Например, в установке на 140 ат (за котлом) при соотношении расходов вторичного и первичного пара 0,85 даже при пропуске через паропаровой перегреватель всего первичного пара конечная температура последнего составит лишь 415° С температурный напор на холодном конце противоточного паропарового перегревателя при этом будет составлять около 100° С. Несколько более благоприятные соотношения получаются в установках сверхкритического давления благодаря высоким значениям теплоемкости первичного пара при приближении 46 [c.46]

Для изучения теплоемкости материалов порошковой структуры разработана самостоятельная установка (рис. 2-25). Установка отличается от прибора ДК-ас-900 конструкцией нагревателя. В качестве его использована трубка диаметром 10 мм, выполненная из жаропрочной стали 1Х18Н9Т, из никеля или нихрома с толщиной стенки около 0,2 мм. Длина трубки 160 мм. Рабочий участок составляет 70 мм. Нагрев осуществляется переменным током. [c.65]

В литературе описан модифицированный адиабатический калориметр [40], предназначенный для измерения теплоемкости органических жидкостей в диапазоне температур от 37,8 до 260° С. Он представляет собой цилиндрический медный стакан, концентричпо установленный в снабженном крышкой стакане из нержавеющей стали, который погружен в баню с кремний-органической жидкостью. Образец нагревают пластинчатым подогревателем, а баню — погружными нагревателями. Регулирующее устройство с железоконстантановым термоэлементом поддерживает температуру бани и температуру образца в пределах разницы 0,14° С. Температура образца измеряется же-лезоконстантановой термопарой, а электроэнергия, расходуемая на нагрев образца, — ваттметром. Теплоемкость рассчитывается, исходя из времени, необходимого на нагревание, затрат тепла и массы образца. Перед употреблением калориметр должен быть откалиброван. [c.110]

В своей работе, выполненной под руководством автора, Ю. Д. Александров дал анализ формулы (2) применительно к условиям ЭМО автотракторных деталей из конструкционных сталей 40, 45, 50 и 40Х. Для случая, когда конструкционные стали имеют примерно одинаковые теплоемкость, плотность, температуру фазового превращения, при обработке с определенными режимами и с одинаковой геометрией инструмента (R — = 30 мм / =15 мм) некоторые слагаемые формулы (2) могут быть условно приняты постоянными. Если обозначить 0,24йрт1/(срВ ф) =Л и fepfP/427 p iф= , то формула (2) примет следующий вид [c.12]

Основные физические и механические свойства сплавов ВК приведены в табл. 15. Большинстао физических характеристик (плотность, теплопроводность, теплоемкость) обладает свойством аддитивности, т.е. слагаются из соответствующих характеристик кобальта и карбида вольфрама с учетом их объемных количеств в сплаве. Теплопроводность сплааов ВК выше в 2 - 3 раза, а коэффициент термического расширения ниже, чем у быстрорежущей стали. Величина коэрцитианой силы определяется содержанием кобальта (ферромагнитная составляющая)в сплаве и зависит от толщины прослоек кобальтовой фазы между частицами W чем больше толщина прослоек, тем меньше коэрцитивная сила. Следоаательно, для одного и того же количества кобальта коэрцитивная сила выше у сплава с меньшим размером карбидных частиц, так как при этом уменьшается толщина прослоек кобальтовой фазы между ними из-за возрастания суммарной поверхности частиц, по которой она распределяется. В то же время, при одинаковой зернистости карбидной фазы коэрцитивная сила выше у сплава с меньшим содержанием кобальта. [c.111]

Необходимо отметить, что температура, возникающая в граничном слое стружки у поверхности контакта с передней гранью инструмента, находится в обратной зависимости не только от теплопроводности, характеризующей способность металла отводить тепло из высоконагретых мест в менее нагретые, но и от объемной теплоемкости обрабатьшаемого металла, характеризующей способность металла поглощать тепло. Однако для стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах, объемная теплоемкость которых отличается сравнительно мало, способность металла повьппать свою температуру при прочих равных условиях в основном определяется теплопроводностью. Для других металлов, имеющих различную объемную теплоемкость, одной теплопроводности недостаточно, чтобы оценить способность повышать температуру. [c.262]

К концу второго десятилетия XX столетия стал выпуклее процесс специализации экспериментаторов по признаку их интересов и мотивов, побуждающих исследования. Изучение температурных зависимостей параметров упругости является хорошим примером тенденции перехода к модельно-ориентированиым, специализированным исследованиям, которая все еще находится в стадии развития. Совершенствование паровых и газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и, теперь, космической техники с их требованиями работы в условиях всевозрастающих температур и давлений наталкивает одну из групп исследователей на экспериментальное изучение сложных металлических сплавов, температурные коэффициенты и внутренние демпфирующие свойства которых удовлетворяют требованиям технологического использования. Вторая группа с несколько меньшим интересом к собственно механике занималась исследованием температурной зависимости коэффициентов упругости монокристаллов с тем, чтобы сравнить результаты экспериментов с результатами расчета применительно к модели твердого тела при О К или получить численное значение волновой скорости для вычисления дебаевских температур и проверить предложенные в физике модели, описывающие удельную теплоемкость твердых тел. Третья группа стала проявлять интерес по меньшей мере к полуколичест-вениым данным, относящимся к модулям упругости при сдвиге в монокристаллах различных структур и предварительных историй [c.487]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...