Сталь Теплоемкость средняя

Таким образом левая часть первого уравнения равна количеству калорий, полученных водой из стружки. В правой части — вес стружки в г, с — теплоемкость стали, Гетр — средняя температура стружки. Правая часть уравнения, следовательно, равна количеству калорий, отданному стружкой воде. [c.91]

Плотность Q, средний коэффициент линейного расширения а и средняя теплоемкость (с) некоторых сталей [c.188]

Размеры поперечного сечения 0,6 X 0,6 м , средний коэффициент теплопроводности стали X = 28 ккал/м-час-град, средняя ее теплоемкость С = 0,16 ккал/кг-град, удельный вес 7 = 7700 кг/м . Начальная температура слитка 0°С. [c.326]

Масса прутка при длине его, например, 1 м и плотности 7600 кг/м составляет 5,4 кг площадь поверхности 0,094 м . Среднюю за период нагрева удельную теплоемкость стали принимаем равной 670 Дж/(кг-°С). [c.89]

Средняя удельная теплоемкость углеродистой стали при температуре 300—400 К определяется по формуле [c.163]

НОМ, сравнительно чистом состоянии. Вертгейм показал, что коэффициенты упругости уменьшаются с ростом температуры от —15 до 200°С для всех металлов, за исключением железа и стали. Для железа при изменении температуры от —15 до 200°С модуль упругости возрастает, достигая максимального значения в промежутке между 100 и 200°С при этом его значение при 200°С становится меньше, чем при 100°С. Далее он обнаружил, что модули, найденные в динамических экспериментах, систематически оказываются больше, чем средние их значения, полученные в квазистатических опытах на растяжение. Вертгейм отнес это расхождение на счет различия между тем, что сегодня носит название изотермической и адиабатической ситуаций. Стремясь вычислить отношение удельных теплоемкостей из этих данных, он использовал зависимость, предложенную Дюамелем, [c.302]

Определяли влияние ТЦО не только на теплопроводность, но и на температуропроводность а, а также на теплоемкость сталей с в широком диапазоне температур (от -100 до +400 °С) [21]. На рис. 3.18 в качестве примера показано изменение к двух инструментальных сталей У8 и ХВГ после таких ТО, как отжиг, закалка, средний отпуск и СТЦО. [c.126]

Принимаем среднюю теплоемкость стали (опоки и выкатной платформы) равной [c.339]

СРЕДНЯЯ ТЕПЛОЕМКОСТЬ УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ [c.353]

Средняя удельная теплоемкость стали при нагреве ее от О до Гк (с) и теплосодержание Q) при нагреве стали от 0° С до Тк °С приведены в табл. 26. [c.423]

Марка стали плотность, кг/м Т емпе-рату-ра /, Средний тем-пературный коэффициент линейного расширения я р в интервале (20-П °С, 10- К- Средняя удельная теплоемкость gp в интервале (20—tJ "С, кДж/(кгК) Теплопро- водность X, Ет/(мК) Модуль нормальной упругости Е. ГПа Удельное электрическое сопротив-ление Рд, 10- 0м м [c.92]

Средняя удельная теплоемкость стали в диапазоне температур от 200 до 800 С [c.213]

Предварительный подогрев и последующую термическую обработку выполняют в случаях, когда металл склонен к образованию закалочных структур, например закалочные структуры образуются в сварных соединениях при сварке средне- и высоко-углеродистых сталей, низколегированных, теплоустойчивых и высоколегированных сталей и т. д., и когда металл обладает значительной теплопроводностью и теплоемкостью (медь и др.). [c.58]

Средняя теплоемкость углеродистой стали Сщ в —=- [c.13]

Теплоемкость стали некоторых марок в ккал/кГ-град Средняя с [c.14]

Горелки для природного газа. При выборе горелки для сварки природным газом необходимо учесть, что горелка, например для сварки чугуна, должна обладать большей мощностью, чем для сварки стали такой же толщины, так как средняя теплоемкость чугуна выше, чем стали. Горелка должна обеспечивать широкое пламя, чтобы можно было охватить большую поверхность свариваемого изделия. В модернизированных нами горелках типа СУ пламя имеет более уширенную зону нагрева, чем у стандартных горелок (рис. 10). На основе расчетов, проведенных с учетом скорости истечения горючей смеси из сопла мундштука,были получены данные размеров для выходных отверстий мундштука. В отдельных случаях мундштуки могут быть изготовлены на каждом заводе или предприятии, если нет набора готовых мундштуков. Учитывая, что выходное сечение сопла у мундштуков для сварки природным газом больше, чем у новых стандартных типа СУ, следует рекомендовать использовать старые, разработанные мундштуки после рассверливания в них отверстия по прилагаемым размерам. Для увеличения подачи горючего газа инжекторы у наконечников рекомендуется ставить на номер больше (у наконечника № 3 следует поставить инжектор от наконечника № 4 и т. д.). [c.36]

Примеры. 1. Определить количество тепла Q, необходимое для .г нв 5 ва поковки весом 0=1000 кг из углеродистой стали от темпера-тур№% = 20 до температуры iд.= 1200°. В табл. 12 находим среднее V " зна ё 1 ш теплоемкости по максимальной температуре нагрева (1200°) ф2 ккал кг°С. [c.33]

Средние значения теплоемкости с ккал кг °С) сталей и цветных металлов от 0° до различных температур [203] [c.34]

Q = / =600-0.168-1200= 120960 ккал/час, где j, = 0,168 ккал/кг°С—средняя теплоемкость стали при ее нагреве от О до 1200°. [c.204]

Марка стали <ритические точки, °с Коэффициент теплопроводности 1ккал1м ч град Теплоемкость (средняя) С, ккал1кг [c.228]

Тепломеры иредставляьзт собой корундовые пластины, в средней части которых размещаются спаи нескольких дифференциальных термопар. Тепломеры тарируются в предварительных опытах по веществу с известными массой и удельной теплоемкостью. Металлические плиты делают из нержавеющей стали. [c.172]

Пример 11-1. Стальная цилиндрическая заготовка с диаметром 1=140 мм вставлена в печь, в которой поддерживается постоянная температура /онр = = 860° С начальная температура заготовки fo=27° . Физические свойства стали коэффициент теплопроводности Л = 38 вт1(м- град), средняя теплоемкость с = =0,703 кдж (кг-град), плотность р = 7850 кг м . Среднее за время нагрева значение коэффициента теплоотдачи можно определить по эмпирической формуле os = 0,105X(7 oKp/100) -f-12 вт (м -град). Требуется определить продолжительность нагрева до достижения на поверхности заготовки температуры 850° С. [c.150]

Л1арка стали Критические точки A i — Асз Уд. вес Коэффициент линейного расширения В скобках температура в С от — до Средняя теплоемкость Ср, в ккал1кг°С. В скобках температура в "С от — до Теплопровод- ность в ккал м. час. С. В скобках температура в -С Темпе- ратура начала интен- сивного окисле- ния в [c.26]

Средняя теплоемкость углеродистой и легщованной стали некоторых марок в ккал/кг С [4J [c.33]

Как видно из фиг. 5. 5, истинную теплоемкость, изменяющуюся от Со при 0° С до С при Г С, превратили в среднюю темплоемкость Ст, не изменяющуюся в данном интервале температур. Такое условное преобразование имеет большое практическое значение. Составленными таблицами средних теплоемкостей можно легко пользоваться. Если бы стали пользоваться не средними, а истинными теплоемкостями, то при каждом тепловом расчете пришлось бы вычислять теплоемкость, что усложнило бы расчет это не всегда оказалось бы возможным сделать. Если бы попытались составить таблицы средних теплоемкостей в пределах температур не от О до I, а 01 1 до 2, то таких таблиц получилось бы большое количество и пользоваться ими было бы весьма трудно. Имея же таблицы средних теплоемкостей, составленные для температур от О до I, легко определить количество теплоты, необходимое для нагревания тела от до 4. Для этого определяют сначала требуемое количество теплоты [c.75]

Марка стали плотность, кг/м Т емпе-рату-ра t, °С Средний температурный коэффициент линейного расширения а р в интервале (20—0 С, 10- к-> Средняя удельная теплоемкость в интервале (20—0 °С, кДжДкгК) Т еплопро-водность ВтДм К) Модуль нормальной упругости Е, ГПа Удельное электрическое сопротивление Рз, 10- 0м м [c.90]

Марка стали плотность, кг/м Темпе-рату-ра I, °С Средний тем-пературнь й коэффициент линейного расширения Й ,р в интервале (20—0 °С, 10-6 к- Средняя удельная теплоемкость в интервале (20—I) "С, кДж/(кг-К) Т еплопро-водность X, ЕтДмК) Модуль нормальной упругости л. ГЛа Удельное электрическое сопротивление Рд. 10- 0м м [c.91]

Примечание. Средняя теплоемкость углеродистой стали вого сод ржания углерода С в % может быть найдена из уравнения с 5 зависимости от весо-= 0,11134+0.004 55 С. [c.13]

С первой половины 19 в. в СССР стали распространяться цилиндрические, заключенные в железный кожух печи средней теплоемкости конструкции Утермарка. Обычная конструкция утермарковской печи с глухим ПЛОСКИМ подом и шестью дымооборотами представлена на фиг. 8. Движение дымовых газов по дымоходам печи такое же, как и у описанной выше голландской печи. Кпд утермарковской печи равен - 45—50%. [c.191]

Скорость электронагрева устанавливается в зависимости от формы нагреваемой заготовки. Заготовки простой формы в виде стержней, полос, уголков можно нагревать быстрее заготовок сложной формы в виде заклепок, стерлшей или полос переменного сечения. Скорость нагрева заготовок зависит от плотности тока, теплоемкости металла и теплоотдачи. В среднем продолжительность нагрева стали до 1200° колеблется от 0,5 до 1,5 мин. При увеличении продолжительности нагрева мощность установки снижается. Расход электроэнергии при нагреве 1 г стали до 1200° составляет от 230 квт-час (А. С. Гельман) до 326 квт-час (В. А. Лапшин). На процесс нагрева влияет форма токоподводящих контактов, которая выбирается в зависимости от расположения мест нагрева и положения заготовки между [c.348]

Требуется определить общий расход тепла и силу тока при точечной сварке листов нз малоуглеродистой стали толщиной 4,0 мм каждый при рабочем диаметре конических электродов = 12 усилии на электродах Р=800кг и длительности включения сварочного тока = 1,0 сек. Средняя теплоемкость для стали с = 0,16 кял/г° С, для меди 0,09 кал1г°С. [c.46]

Температуру наплавленного валка определим, зная среднюю объемную теплоемкость стали 45 в интервале температур (400— 20)° С иримем су = 1,2 кал/см °С [24]. [c.177]

АЯ У — общее количество тепла, выделяющегося при окислении всех примесей чугуна, МДж/100 кг tчyт—температура жидкого чугуна, ° С 0,088 — удельная теплоемкость жидкого чугуна, МДж/(кг-°С) 164 — постоянная, учитывающая средние значения всех сталей теплового баланса, кроме физического и химического тепла чугуна, и тепла, затрачиваемого на расплавление лома. [c.342]

В табл. 25-20 приведены средние теплоемкости чугуна при разных температурах, в табл. 25-21 — значения теплое.мкости и удельного веса стали и чугуна при разных температурах, в табл. 25-22 и 25-23 —теплосодержания сгалей и ряда цветных металлов при разных температурах. [c.341]

Оценим длину свободного пробега фононов в рассматриваемой области температур. Согласно элементарному газокинетическому соотношению (7,10), х vl, где С—теплоемкость (отнесенная к единице объема), и—средняя скорость носителей энергии, I—длина их пробега. Теплоемкость кристалла при высоких температурах постоянна постоянна и скорость фононов, которую можно оценить как скорость звука и. Тогда мы видим, что длина пробега / оо 1/7 . Длина I должна была бы стать порядка постоянной решетки d при температурах настолько высоких, что амплитуда колебаний атомов тоже стала бы d. Согласно оценке [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...