Кручение, деформация истинная

Крупнокристаллический ободок алюминиевых сплавов 2—52 1—67 Кручение, деформация истинная 1—270 [c.506]

Истинный предел прочности при кручении — наибольшее истинное касательное напряжение при разрушении образца, вычисленное с -четом перераспределения напряжений при пластической деформации Тк МПа (кгс/мм"") [c.49]

Формула (106) дает хорошие результаты и в области малых пластических деформаций, однако после значительного пластического течения она уже непригодна. С ее помощью рассчитывают все перечисленные выше прочностные свойства при кручении, кроме истинного предела прочности. Последний определяют по формуле, учитывающей-поправку на пластическую деформацию [c.192]

Сопротивление большим пластическим деформациям и разрушению при кручении характеризуется пределом прочности (временным сопротивлением) при кручении и истинным касательным напрян ением в момент разрушения (истинным пределом прочности при кручении) i. [c.66]

В последнее время делаются попытки получения истинных диаграмм пластической де- рмации по результатам испытаний на кручение. Так как при испытаниях на кручение деформация даже очень пластичных материа-лов сохраняется достаточно равномерной по всей длине образца (без образования шейки) вплоть до момента разрушения, этот способ получения истинных диаграмм обладает известными преимуществами перед вышеописанным. [c.776]

Мерой сопротивления образца пластической деформации в таких испытаниях является крутящий момент мерой деформации образца— угол закручивания ф. Соответственно первичная диаграмма кручения фиксируется в координатах М,ф — ф, причем из-за отсутствия сужения образца на диаграмме нет ниспадающей ветви. Из диаграммы определяют условные пределы пропорциональности, упругости, текучести, прочности, а также истинный предел прочности. Особенность метода заключается в том, что указанные прочностные характеристики выражаются не через нормальные, а через касательные напряжения. В области упругой деформации [c.36]

К числу основных методов, с помощью которых были достигнуты большие деформации с истинными степенями, равными 10 и более, без разрушения образцов, относятся кручение под высоким давлением (рис. 1.1а) и РКУ-прессование (рис. . б). Ниже эти методы обсуждаются более подробно. [c.10]

Данная формула аналогична соотношению, используемому при расчетах истинной степени деформации образцов, подвергнутых растяжению. Однако если в случае растяжения эта формула имеет физическое обоснование, то оно отсутствует в случае кручения. В частности, согласно этому соотношению, при кручении под давлением логарифмическая степень деформации по периметру типичных образцов диаметром 20 мм и толщиной 1 мм составляет 6, а по периметру образцов диаметром 10 мм и толщиной 0,2 мм— 7. В то же время в центре этих образцов она равна нулю. Между тем, как показывают результаты многочисленных исследований, в ходе реализации данной схемы ИПД в центральной части образцов после нескольких оборотов структура также измельчается и является обычно однородной по радиусу образцов. Это подтверждается и результатами обнаружения близких значений микротвердости в различных точках как в центре, так и на периферии деформированных образцов. [c.11]

Оба этих замечания свидетельствуют, что величины деформации, рассчитанные с помощью указанных выще уравнений, лишь примерно равны реальным степеням деформации. Более того, формирование наноструктуры при ИПД происходит под действием не только внешних, но и внутренних напряжений (см. 1.2). Вместе с тем, между величиной последних и истинными деформациями нет жесткой связи. Подтверждением этого является формирование обычно однородной структуры по диаметру образцов, подвергнутых ИПД кручением, хотя в соответствии с выражениями (1.1) и (1.2) в центре образцов не должно происходить существенного измельчения микроструктуры. В связи с этим при исследовании процессов эволюции микроструктуры в ходе ИПД кручением часто более правильно рассматривать число оборотов, а не величину деформации, рассчитанную с помощью аналитических выражений. Это положение становится особенно важным при обработке труднодеформируемых или хрупких материалов, где возможно проскальзывание между бойками и образцом или растрескивание последнего. Для их устранения необходимо повышение приложенного давления, но это создает дополнительные технологические трудности в подборе более прочного материала бойков, оптимизации конструкции оснастки. [c.12]

На основании анализа процессов эволюции микроструктуры и измерений микротвердости авторы [23] исследовали последовательность структурных превращений в процессе интенсивной деформации кручением. Они показали, что в случае исследованных материалов с высокой ЭДУ (Си, Ni) по мере увеличения степени деформации до истинной логарифмической деформации е и 2 дислокации сосредоточиваются в границах ячеек и практически отсутствуют в их теле. [c.31]

Расчет наибольшего истинного удлинения из условного сдвига см. [9], [40]. Расчет напряжений по замеренным пластическим деформациям производится иа основании диаграммы деформация -напряжение из опытов на кручение (при плоской деформации для металлов, подчиняющихся закону обобщенной кривой течения). При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация—напряжение на плоском образце, имеющем бли )-кое к рассматриваемому деформированное состояние. [c.518]

Аналогичная закономерность была обнаружена в Ti, подвергнул интенсивной пластической деформации кручением (рис. 1.7, б). По деформации кручением в один оборот, когда истинная логарифмич кая деформация близка к единице, и затем деформирования растя -нием при 250 наблюдается упрочнение. [c.28]

Сопротивление действию касательных напряжений выявляется при чистом сдвиге. Такое напряженное состояние получается при испытании на кручение круглых трубчатых образцов. Сопротивление касательным напряжениям характеризуется диаграммой сдвига (рис. 2), по оси абсцисс которой отложены истинные деформации максимального сдвига [c.11]

Людвик и Шой интересовались не только изменением плош,ади поперечного сечения при продольном сжатии или растяжении в области больших деформаций, но также вопросом о том, что является более важным перемещение или поворот в условиях одноосного воздействия при сравнении результатов для растяжения и сжатия. Людвик и Шой заключили, что в опытах на растяжение, сжатие и кручение отожженной меди повороты имели наибольшее влияние. Для таких же сплавов как латунь влияние перемещений оказалось доминирующим. Чтобы описать свои результаты, они ввели истинные напряжения Коши, которые требовали знания фактической площади поперечного сечения для каждого уровня нагрузки ). [c.152]

Условные и истинные диаграммы растяжения, кручения, сжатия, изгиба являются частными случаями диаграмм деформации (см. гл. 3). Разрушение в этих диаграммах фиксируется либо как конечная точка, либо как площадь, ограниченная диаграммой, процесс же разрушения остается невыявленным. [c.194]

Для оценки пластичности в работах [4, 5] предложен критерий пластичности , который не зависит от схемы напряженного состояния и от метода его определения (растяжение, осадка, кручение и т. п.) за меру пластичности принята деформация сдвига — истинный сдвиг по октаэдрической площадке. Влияние схемы напряженного состояния на деформируемость авторы предлагают учитывать критерием напряженного состояния —отношением рабочего напряжения к сопротивлению деформации [c.94]

Отличительной особенностью испытаний на изгиб, также как и на кручение, является неравномерное распределение напряжений по сечению образца. Вследствие этого при изгибе, также как и при кручении, различают два вида предела текучести [5] номинальный, рассчитываемый по формулам упругого изгиба в предположении линейного распределения напряжений по сечению вплоть до достижения крайними растянутыми волокнами заданного допуска на остаточное удлинение при определении предела текучести, и р е а л ь-н ы й, учитывающий действительное распределение напряжений по сечению образца при изгибе и определяемый как истинное напряжение, при котором в крайних волокнах образца возникает остаточная деформация, равная по величине заданному условному допуску. Обычно при определении пределов текучести при изгибе, также, как и при растяжении, принимается допуск на остаточное удлинение, равный 0,2%. [c.39]

В силу этого (см. рис. 5) значение условного (номинального) предела текучести То,з4т, рассчитанного в предположении упругого кручения, превышает величину истинного (действительного) предела текучести 0,3, определенного при том же допуске на остаточную деформацию, но учитывающего действительное распределение напряжений по сечению скручиваемого образца. Для конструкционных материалов это превышение составляет 20—25%. Иногда предел текучести определяется в предположении, что все сечение образца пластически деформировано, при этом упрочнением пренебрегают, тогда Ш [c.43]

Рис. 14.14. Истинные диаграммы деформации армко-железа при кручении и при растяжении в максимальных координатах [8]

Для точного измерения малых деформаций можно применять зеркальный тензометр и тензодатчики. При этом определяют модуль сдвига и касательные пределы текучести, упругости и пропорциональности. Так же, как и при изгибе, следует различать два условных предела текучести при кручении реальный, основанный на вычислении истинных напряжений, и номинальный с вычислением напряжений по обычным формулам сопротивления материалов [19]. В обоих случаях допуск (исходя из удлинения 0,2% при растяжении) следует выбирать по 1П теории прочности g = 1,5е = 0,3%. Так же, как и при изгибе, номинальный предел текучести выше, чем реальный, вследствие появления остаточных напряжений обратного знака. Как показала С. И. Ратнер, превышение номинального предела над реальным для разных материалов составляет 20—30%. [c.49]

Напряженное и деформированное состояния неоднородны не только в деталях, но во многих случаях и в образцах при механических испытаниях (при растяжении после образования шейки при изгибе при кручении при сжатии вследствие трения на торцах и т. п.). Поэтому важно не только различие в напряженных состояниях (тензоров напряжений) в отдельных точках, но и различие полей напряжений в образце и в детали. Во многих случаях при механических испытаниях измеряют лишь среднее напряжение, среднюю деформацию и среднюю работу деформации, что недостаточно для суждения об истинных макси- [c.320]

Условный предел прочности при кручении Тпч соответствует моменту кручения перед разрушением и рассчитывают его без учета пластической деформации по формуле (105). Для расчета истинного предела прочности по формуле (107) образец после начала пластической деформации нагружают небольшими ступенями до разрушения, измеряя M p, ф1 и фг после каждой ступени нагружения. Затем вычисляют удельный угол закручивания 0 по формуле (108) и строят участок диаграммы кручения перед разрушением в координатах Мкр—0. По полученной кривой графически определяют [c.194]

Истинный предел прочности при кручении — наибольшее касательное напряжение, вычисленное по формуле Людвика - Кармана для кручения с пластической деформацией и отвечающее наибольшему скручивающему моменту, предшествовавшему разрушению образца где — диаметр образца — наибольший крутящий момент, предшествующий разрушению у — удельный угол закручивания в радианах на с М 1 мм — определяется графически, по кривои, построенной в координатах М — В [c.491]

При испытании на кручение ясно выявляется неоднородность ме талла, так как скручивание происходит раньше всего там, где сопротивление наименьшее. В связи с отсутствием шейки при кручении определяются истинные напряжения. При построении же диаграмм кручения в координатах — максимальные касательные напряжения— максимальные углы сдвига — получается совпадение диаграмм кру чения и растяжения, т. е. обобшенная диаграмма деформации. Максимальный относительный сдвиг служит надежной характеристикой пластичности. Максимальные напряжения при кручении должны рас считываться по формуле Лудвика—Кармана—Надай. [c.13]

Для применения этих уравнений к задачам кручения воспользуемся полуобратным методом. (см. стр. 300) и допустим, что и н V равны нулю, т. е. что в процессе кручения частицы перемещаются только в тангенциальном направлении. Это допущение отличается от допущения, принятого в теории кручения круглого вала постоянного диаметра, тем, что тангенциальные иеремещения уже не будут пропорциональны их расстоянию от оси таким образом, радиусы поперечного сечения в результате деформации искривляются. Далее будет показано, что рещение, полученное на основе такого предположения, удовлетворяет всем уравнениям теории упругости и, следовательно, представляет истинное решение задачи. [c.347]

Для расчета степени деформации при реализации схемы кручения под высоким давлением применянхгся различные соотношения. Так, в работе [23] для расчета истинной логарифмической степени деформации е использовали формулу [c.11]

Так, если исследователь ставит своей целью проведение исследований по дробному нагружению (многоклетьевая или реверсивная прокатка, штамповка), предпочтение следует отдать методу испытания на кручение или на плоское сжатие. Эти методы лучше других применять и при моделировании таких процессов, как прессование, ковка, т. е. когда значительны истинные деформации. При испытаниях на кручение наиболее просто воспроизводить условие постоянства скорости деформации, так как рабочая база образца в процессе испытаний не изменяется. Другие виды испытаний (сжатие, плоское сжатие, растяжение) требуют использования кулачков соответствующей профилировки. [c.50]

Истинный предел прочности при кручении tt, (тк), кгс/мм — наибольшее 1 асательное папряжение, соответствующее наибольшему моменту, который предшествует разрушенню образца, с учетом пластической деформации. [c.7]

ПРОЧНОСТИ ПРЕДЕЛ — напряжения или деформации, соответствующие максимальному (до разрушения образца) значению нагрузки (мера прочности твёрдых тел). При растяжении цилиндрич. образца из металла разрушению (разрыву) обычна предшествует образование шейки, т. е. местное уменьшение поперечных размеров образца, при атом необходимая для деформации растягивающая сила уменьшается. Отношение иаиб. значения растягивающей силы к площади ноне речного сечения образца до нагружения наз. условным П. п. или временным сопротивлением. Истинным П. п. наз. отношение значения растягивапощей силы непосредственно перед разрывом к наименьшей площади поперечного сечения образца в шейке. При одноосном растяжении условный П. п. меньше истинного. В хрупких материалах местное уменьшение поперечных размеров перед разрывом незначительно и поэтому величины условного П. п. и истинного П. п. различаются мало. При продольном сжатии цилиндрич. образца разрушению не предшествует уменьшение сжимающей силы. Условный и истинвый П. п. при этом вычисляются как отношения значения сжимающей силы непосредственно перед разрушением к начальной (до сжатия) площади поперечного сечения и к площади сечения при разрушении соответственно. При кручении тонкостенного трубчатого образца определяется П. п. при сдвиге как наибольшее касательное напряжение, предшествующее разрушению образца. [c.168]

Коэффициенты О определяют изгибные жесткости стенки. В частности, и />22 соответствуют изгибу в плоскостях и ус, а />бб -кручению. Коэффициент 0 2 отражает связь между изшбными деформациями в плоскостях XI и yZъ обусловленную эффектом Пуассона, а 2) И >26 - СВЯЗЬ между изгибом и тфучением. Из третьего равенства (5.2.5) следует, что рассматриваемые коэффициенты зависят от координаты е, т.е. от положения базовой плоскости, к которой приведены моменты. Для того чтобы получить истинную изгибную жесткость, следует рассмотреть действие только одного момента и задать координату е с помощью соответствующего уравнения (5.2.9). В результате изгибные (тт=11, 22) и крутильная (тт=66) жесткости будут иметь вид [c.310]

Определение истинного предела прочности при кручении Для определения /к образец нагружают до появления заметной пластической деформации. После этого образец догружают неботьшими одинаковыми ст енями и отмечают Для нескольких ступеней крутящий момент М и соответствующие ему угловые показатели и [c.20]

При изучении общих закономерностей процесса деформации, а также при исследовании связи между показателями прочности материала при растяжении и др. видах напряженного состояния часто пользуются истинными П. н. (см. Напряжение истинное). Истинный П. п. при растяжении характеризует отношение макс. нагрузки к фактич. площади поперечного сечения образца Р/, в момент достижения jP aK вычисляется по формуле 6 = о /(1—где г )(,— равномерное поперечное сужение образца. У конструкционных сталей средней прочности, алюминиевых и магниевых сплавов Sj, превышает Of, обычно на 8—12%, у высокопрочной стали— на 2—4%, у пластичных латуней и нек-рых марок нержавеющей стали — на 20—30%. Истинный П. п. при сжатни5 (, определяется путем деления разрушающей нагрузки на площадь поперечного сечения образца в момент разрушения. S f, всегда ниже сг и тем больше эта разница, чем пластичнее материал. Истинные П. п. при изгибе образца прямоугольного сечения шириной Ь и высотой h и кручении круглого стержня радиусом г вычисляются [c.47]

Этот результат находился в прямом противоречии с результатом, который Тэйлор и Квинни получили из эксперимента Геста. На основании эксперимента последнего они заключили, что гипотеза Максвелла — Мизеса хорошо описывает поверхность текучести для отожженной меди. Следует подчеркнуть, что в эксперименте Геста уровень начального нагружения, а отсюда и рассматриваемая поверхность текучести, произвольны, т. е. начальная пластическая деформация может быть того же порядка, что и пластическая деформация во втором эксперименте с непрерывным нагружением до большей деформации. Однако разгрузка и соответственно повторное нагружение по другим путям до вновь достигаемой поверхности текучести вызывают лишь малую деформацию, поэтому результаты были даны в долях условного напряжения и условной деформации. В противоположность этому в эксперименте второго типа Тэйлор и Квинни описали наблюдения в условных напряжениях и логарифмической (истинной) деформации. Следуя анализу Мора, Тэйлор и Квинни сравнили сдвиговую деформацию s при испытании на кручение с величиной lg(l+e), где е подобно s относится к исходным размерам образца. [c.109]

Сравнение функций отклика поликристаллического твердого тела при путях нагружения, соответствующих чистому растяжению и чистому кручению, осуществлялось многими исследователями, начиная с Харстона в XIX веке. Среди тех, кто выполнял такие сравнительные опыты в XX веке, был Е. А. Дэвис (1937 г.). Результаты экспериментов Дэвиса были представлены в форме зависимости между напряжением Коши (или напряжением, отнесенным к деформированной площади) и логарифмической (истинной) деформацией. Если результаты Дэвиса пересчитать в условные напряжения и деформации, то получится поверхность нагружения Максвелла — Мизеса с параболическими зависимостями напряжения — деформации, находящимися в хорошем количественном согласии с определяющими уравнениями, выведенными позднее для описания больших деформаций отожженных кристаллических тел (Bell [1968, 1], см. раздел 4.35). [c.110]

Надаи (Nadai [1950, 1]) на стр. 253 указал на фундаментальную ошибку в выборе Людвнком и Шоем истинных деформаций , на которых базировалось их дальнейшее исследование истинной деформации при растяжении и кручении. [c.152]

Оставляя обсуждение этой корреляции до раздела 4.31, посвященного эффекту Савара — Массона, я начну здесь дальнейший анализ эксперимента Тэйлора и Квинни (Taylor and Quinney [1931, 1]), проведенного 40 лет назад, который был описан в разделе 4.14. Эксперимент, результаты которого показаны на рис. 4.104, состоял в сравнении двух испытаний отожженных медных трубок — одной иа одноосное растяжение и другой на чистое кручение. Оба испытания были проведены при монотонно возрастающем напряжении до получения большой деформации. Строя график по данным, полученным при растяжении, на плоскости в осях условное напряжение — логарифмическая ( истинная ) деформация и сравнивая его с графиком зависимости между номинальным касательным напряжением и деформацией сдвига при кручении, они заключили, как мы видели в разделе 4.14, что не применимы ни гипотеза течения Треска— Геста, ни гипотеза течения Максвелла — Мизеса (см. рис. 4.60). Вновь обнаруживаем в истории эксперимента пример пристрастия к концепции, повлиявшего на представление и интерпретацию экспериментальных результатов. Когда результаты тех же самых двух опытов были пересчитаны для сравнения к условному напряжению и к условной деформации, они не только показали точное соответствие с гипотезой Максвелла — Мизеса, но графики —е и 5 —s обеспе- [c.175]

Рнс. 4.104. Эксперименты Тэйлора и Квинни (1931), результаты которых представлены иа рис. 4.60 эти результаты, пересчитанные Беллом в условные напряжение с и деформацию е из истинных, показывают полное их соответствие гипотезе Максвелла — Мизеса I — растяжение, 2 — кручение, 3 — [c.176]

MK-Pd был получен из крупнозернистого Pd интенсивной пластической деформацией путем кручения под квазигид-ростатическим давлением при этом достигалась истинная логарифмическая степень деформации е = 7,0. Плотность MK-Pd совпадала с плотностью исходного палладия и не менялась после отжига при температуре от 300 до 1200 К. Это свидетельствует об отсутствии пористости MK-Pd. Размер зерен в MK-Pd, определенный дифракционным и электронномикроскопическим методами, составлял 120-150 нм. [c.170]

По аналогии с другими статическими испытаниями при- кручении определяют условные пределы пропорциональности, упругости, текучести и прочности, а также истинный предел прочности. Однако все эти свойства выражают не через нормальные, а черёз касательные напряжения. В области упругой деформации кручением цилиндрического образца [c.191]

Теория пластического упрочнения металлов. Кривые истинных напряжений в функции от пластических деформаций, полученные при испытаниях на растяжение мягкого металла при нормальной температуре за пределом текучести, определяют кривую пластического упрочнения металла при растяжении. Подобные же кривые можно получить и путем сжатия, кручения и других видов испытания металлов. Общим свойством этих кривых является рост надряжений, сопровождающий увеличение пластических деформаций. В связи с этим возникает вопрос, нельзя ли определить такую обобщенную функцию пластического упрочнения, которая связывала бы обобщенные напряжения с обобщенными деформациями и, описывая поведение металла в такой общей форме, позволяла бы получать кривые пластического упрочнения для простых напряженных состояний (растяжения, сжатия и пр.). Попытки определить такую обобщенную функцию или такой обобщенный закон упрочнения предпринимались уже давно ), но [c.463]

Модуль пластичности (упрочнения) — условная характеристика способности металла к повышению сопротивления пластической деформации с увеличением степени деформации математически выражается тангенсом угла наклони кривой истинных напряжений нри растяжении (или кручении) на участке, отвечающем получению шейкп (фиг. 8). Различают [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...